 
data_K8O64Te24U4
 
_audit_creation_method            SHELXL-97
_chemical_name_systematic
;
 ?
;
_chemical_name_common             ?
_chemical_melting_point           ?
_chemical_formula_moiety          ?
_chemical_formula_sum
 'K3.92 O64 Te24 U4'
_chemical_formula_weight          5191.79
 
loop_
 _atom_type_symbol
 _atom_type_description
 _atom_type_scat_dispersion_real
 _atom_type_scat_dispersion_imag
 _atom_type_scat_source
 'O'  'O'   0.0106   0.0060
 'International Tables Vol C Tables 4.2.6.8 and 6.1.1.4'
 'K'  'K'   0.2009   0.2494
 'International Tables Vol C Tables 4.2.6.8 and 6.1.1.4'
 'Te'  'Te'  -0.5308   1.6751
 'International Tables Vol C Tables 4.2.6.8 and 6.1.1.4'
 'U'  'U'  -9.6767   9.6646
 'International Tables Vol C Tables 4.2.6.8 and 6.1.1.4'
 
_symmetry_cell_setting            cubic
_symmetry_space_group_name_H-M    'P a -3'
 
loop_
 _symmetry_equiv_pos_as_xyz
 'x, y, z'
 '-x+1/2, -y, z+1/2'
 '-x, y+1/2, -z+1/2'
 'x+1/2, -y+1/2, -z'
 'z, x, y'
 'z+1/2, -x+1/2, -y'
 '-z+1/2, -x, y+1/2'
 '-z, x+1/2, -y+1/2'
 'y, z, x'
 '-y, z+1/2, -x+1/2'
 'y+1/2, -z+1/2, -x'
 '-y+1/2, -z, x+1/2'
 '-x, -y, -z'
 'x-1/2, y, -z-1/2'
 'x, -y-1/2, z-1/2'
 '-x-1/2, y-1/2, z'
 '-z, -x, -y'
 '-z-1/2, x-1/2, y'
 'z-1/2, x, -y-1/2'
 'z, -x-1/2, y-1/2'
 '-y, -z, -x'
 'y, -z-1/2, x-1/2'
 '-y-1/2, z-1/2, x'
 'y-1/2, z, -x-1/2'
 
_cell_length_a                    11.394(3)
_cell_length_b                    11.394(3)
_cell_length_c                    11.394(3)
_cell_angle_alpha                 90.00
_cell_angle_beta                  90.00
_cell_angle_gamma                 90.00
_cell_volume                      1479.2(7)
_cell_formula_units_Z             1
_cell_measurement_temperature     293(2)
_cell_measurement_reflns_used     4252
_cell_measurement_theta_min       3.0920
_cell_measurement_theta_max       29.1082
 
_exptl_crystal_description
;
 ?
;
_exptl_crystal_colour
;
 ?
;
_exptl_crystal_size_max           0.1
_exptl_crystal_size_mid           0.07
_exptl_crystal_size_min           0.06
_exptl_crystal_density_meas       ?
_exptl_crystal_density_diffrn     6.031
_exptl_crystal_density_method     'not measured'
_exptl_crystal_F_000              2290
_exptl_absorpt_coefficient_mu     23.262
_exptl_absorpt_correction_type    multi-scan
_exptl_absorpt_correction_T_min   0.45784
_exptl_absorpt_correction_T_max   1.00000
_exptl_absorpt_process_details
;
 ?
;
 
_exptl_special_details
;
 ?
;
 
_diffrn_ambient_temperature       293(2)
_diffrn_radiation_wavelength      0.71073
_diffrn_radiation_type            MoK\a
_diffrn_radiation_source          'fine-focus sealed tube'
_diffrn_radiation_monochromator   graphite
_diffrn_measurement_device_type   'SuperNova, Dual, Cu at zero, Eos'
_diffrn_measurement_method        'ω scans'
_diffrn_detector_area_resol_mean  15.9834
_diffrn_standards_number          ?
_diffrn_standards_interval_count  ?
_diffrn_standards_interval_time   ?
_diffrn_standards_decay_%         ?
_diffrn_reflns_number             12075
_diffrn_reflns_av_R_equivalents   0.0404
_diffrn_reflns_av_sigmaI/netI     0.0112
_diffrn_reflns_limit_h_min        -14
_diffrn_reflns_limit_h_max        13
_diffrn_reflns_limit_k_min        -13
_diffrn_reflns_limit_k_max        14
_diffrn_reflns_limit_l_min        -14
_diffrn_reflns_limit_l_max        14
_diffrn_reflns_theta_min          3.10
_diffrn_reflns_theta_max          27.08
_reflns_number_total              549
_reflns_number_gt                 520
_reflns_threshold_expression      >2sigma(I)
 
_computing_data_collection
;
 ?
;
_computing_cell_refinement
;
 ?
;
_computing_data_reduction
;
 ?
;
_computing_structure_solution     'SHELXS-97 (Sheldrick, 1990)'
_computing_structure_refinement   'SHELXL-97 (Sheldrick, 1997)'
_computing_molecular_graphics     ?
_computing_publication_material   ?
 
_refine_special_details
;
 Refinement of F² against ALL reflections.  The weighted R-factor wR and
 goodness of fit S are based on F², conventional R-factors R are based
 on F, with F set to zero for negative F². The threshold expression of
 F² > 2sigma(F²) is used only for calculating R-factors(gt) etc. and is
 not relevant to the choice of reflections for refinement.  R-factors based
 on F² are statistically about twice as large as those based on F, and R-
 factors based on ALL data will be even larger.
;
 
_refine_ls_structure_factor_coef  Fsqd
_refine_ls_matrix_type            full
_refine_ls_weighting_scheme       calc
_refine_ls_weighting_details
 'calc w=1/[σ²(Fo²)+(0.0269P)²+47.6311P] where P=(Fo²+2Fc²)/3'
_atom_sites_solution_primary      direct
_atom_sites_solution_secondary    difmap
_atom_sites_solution_hydrogens    .
_refine_ls_hydrogen_treatment     .
_refine_ls_extinction_method      none
_refine_ls_extinction_coef        ?
_refine_ls_number_reflns          549
_refine_ls_number_parameters      46
_refine_ls_number_restraints      0
_refine_ls_R_factor_all           0.0313
_refine_ls_R_factor_gt            0.0298
_refine_ls_wR_factor_ref          0.0680
_refine_ls_wR_factor_gt           0.0672
_refine_ls_goodness_of_fit_ref    0.996
_refine_ls_restrained_S_all       0.996
_refine_ls_shift/su_max           0.001
_refine_ls_shift/su_mean          0.000
 
loop_
 _atom_site_label
 _atom_site_type_symbol
 _atom_site_fract_x
 _atom_site_fract_y
 _atom_site_fract_z
 _atom_site_U_iso_or_equiv
 _atom_site_adp_type
 _atom_site_occupancy
 _atom_site_symmetry_multiplicity
 _atom_site_calc_flag
 _atom_site_refinement_flags
 _atom_site_disorder_assembly
 _atom_site_disorder_group
U1 U 0.5000 0.0000 0.0000 0.01097(19) Uani 1 6 d S . .
Te1 Te 0.75841(5) 0.21371(6) -0.02744(7) 0.0325(2) Uani 1 1 d . . .
K1 K 1.0000 0.0000 0.0000 0.021(4) Uani 0.56(13) 6 d SP . .
K2 K 1.0000 0.0000 0.0000 0.062(5) Uani 1.64(13) 6 d SP . .
K3 K 1.089(2) 0.089(2) 0.089(2) 0.092(16) Uani 0.21(2) 3 d SP . .
O1 O 0.4094(5) 0.0906(5) -0.0906(5) 0.020(2) Uani 1 3 d S . .
O2 O 0.6757(5) 0.0856(6) -0.0887(5) 0.0254(14) Uani 1 1 d . . .
O3 O 0.8982(5) 0.1618(6) -0.1127(6) 0.0268(14) Uani 1 1 d . . .
O4 O 0.7032(16) 0.2968(16) -0.2032(16) 0.109(10) Uani 1 3 d S . .
 
 
_geom_special_details
;
 All esds (except the esd in the dihedral angle between two l.s. planes)
 are estimated using the full covariance matrix.  The cell esds are taken
 into account individually in the estimation of esds in distances, angles
 and torsion angles; correlations between esds in cell parameters are only
 used when they are defined by crystal symmetry.  An approximate (isotropic)
 treatment of cell esds is used for estimating esds involving l.s. planes.
;
 
loop_
 _geom_bond_atom_site_label_1
 _geom_bond_atom_site_label_2
 _geom_bond_distance
 _geom_bond_site_symmetry_2
 _geom_bond_publ_flag
U1 O1 1.788(10) 13_655 ?
U1 O1 1.788(10) . ?
U1 O2 2.445(6) . ?
U1 O2 2.445(6) 18_655 ?
U1 O2 2.445(6) 12_554 ?
U1 O2 2.445(6) 13_655 ?
U1 O2 2.445(6) 24_656 ?
U1 O2 2.445(6) 6 ?
Te1 O2 1.873(6) . ?
Te1 O3 1.957(6) . ?
Te1 O3 2.078(6) 21_656 ?
Te1 O4 2.303(4) . ?
Te1 O2 2.363(6) 18_655 ?
Te1 K3 3.04(3) 4_455 ?
Te1 K1 3.6884(12) . ?
Te1 K2 3.6884(12) . ?
Te1 K3 3.927(16) 13_755 ?
K1 K3 1.76(5) . ?
K1 K3 1.76(5) 13_755 ?
K1 O3 2.528(7) 13_755 ?
K1 O3 2.528(7) 9_654 ?
K1 O3 2.528(7) 5_645 ?
K1 O3 2.528(7) . ?
K1 O3 2.528(7) 17_665 ?
K1 O3 2.528(7) 21_656 ?
K1 Te1 3.6884(12) 13_755 ?
K1 Te1 3.6884(12) 5_645 ?
K1 Te1 3.6884(12) 21_656 ?
K2 K3 1.76(5) . ?
K2 K3 1.76(5) 13_755 ?
K2 O3 2.528(7) 13_755 ?
K2 O3 2.528(7) 9_654 ?
K2 O3 2.528(7) 5_645 ?
K2 O3 2.528(7) . ?
K2 O3 2.528(7) 17_665 ?
K2 O3 2.528(7) 21_656 ?
K2 Te1 3.6884(12) 13_755 ?
K2 Te1 3.6884(12) 5_645 ?
K2 Te1 3.6884(12) 21_656 ?
K3 O4 2.25(5) 4 ?
K3 O3 2.88(2) 13_755 ?
K3 O3 2.88(2) 17_665 ?
K3 O3 2.88(2) 21_656 ?
K3 Te1 3.04(3) 12_654 ?
K3 Te1 3.04(3) 8_645 ?
K3 Te1 3.04(3) 4 ?
K3 O3 3.27(3) . ?
K3 O3 3.27(3) 9_654 ?
K3 O3 3.27(3) 5_645 ?
O2 Te1 2.363(6) 24_656 ?
O2 K3 3.338(8) 13_755 ?
O3 Te1 2.078(6) 17_665 ?
O3 K3 2.88(2) 13_755 ?
O4 K3 2.25(5) 4_455 ?
O4 Te1 2.303(4) 10_655 ?
O4 Te1 2.303(4) 7_564 ?
 
loop_
 _geom_angle_atom_site_label_1
 _geom_angle_atom_site_label_2
 _geom_angle_atom_site_label_3
 _geom_angle
 _geom_angle_site_symmetry_1
 _geom_angle_site_symmetry_3
 _geom_angle_publ_flag
O1 U1 O1 179.999(1) 13_655 . ?
O1 U1 O2 89.79(17) 13_655 . ?
O1 U1 O2 90.21(17) . . ?
O1 U1 O2 90.21(17) 13_655 18_655 ?
O1 U1 O2 89.79(17) . 18_655 ?
O2 U1 O2 60.002(2) . 18_655 ?
O1 U1 O2 89.79(17) 13_655 12_554 ?
O1 U1 O2 90.21(17) . 12_554 ?
O2 U1 O2 120.000(2) . 12_554 ?
O2 U1 O2 60.002(2) 18_655 12_554 ?
O1 U1 O2 90.21(17) 13_655 13_655 ?
O1 U1 O2 89.79(17) . 13_655 ?
O2 U1 O2 180.0 . 13_655 ?
O2 U1 O2 119.999(2) 18_655 13_655 ?
O2 U1 O2 60.001(2) 12_554 13_655 ?
O1 U1 O2 90.21(17) 13_655 24_656 ?
O1 U1 O2 89.79(17) . 24_656 ?
O2 U1 O2 60.001(2) . 24_656 ?
O2 U1 O2 119.999(2) 18_655 24_656 ?
O2 U1 O2 180.0 12_554 24_656 ?
O2 U1 O2 119.997(2) 13_655 24_656 ?
O1 U1 O2 89.79(17) 13_655 6 ?
O1 U1 O2 90.21(17) . 6 ?
O2 U1 O2 119.998(2) . 6 ?
O2 U1 O2 180.0 18_655 6 ?
O2 U1 O2 119.998(2) 12_554 6 ?
O2 U1 O2 60.001(2) 13_655 6 ?
O2 U1 O2 60.001(2) 24_656 6 ?
O2 Te1 O3 89.4(3) . . ?
O2 Te1 O3 93.0(3) . 21_656 ?
O3 Te1 O3 80.1(3) . 21_656 ?
O2 Te1 O4 81.9(4) . . ?
O3 Te1 O4 85.1(8) . . ?
O3 Te1 O4 164.4(8) 21_656 . ?
O2 Te1 O2 69.4(3) . 18_655 ?
O3 Te1 O2 151.8(2) . 18_655 ?
O3 Te1 O2 82.5(2) 21_656 18_655 ?
O4 Te1 O2 109.0(6) . 18_655 ?
O2 Te1 K3 99.8(3) . 4_455 ?
O3 Te1 K3 128.6(6) . 4_455 ?
O3 Te1 K3 148.2(7) 21_656 4_455 ?
O4 Te1 K3 47.3(10) . 4_455 ?
O2 Te1 K3 75.1(5) 18_655 4_455 ?
O2 Te1 K1 83.8(2) . . ?
O3 Te1 K1 40.11(19) . . ?
O3 Te1 K1 41.22(18) 21_656 . ?
O4 Te1 K1 123.3(8) . . ?
O2 Te1 K1 116.32(17) 18_655 . ?
K3 Te1 K1 168.5(5) 4_455 . ?
O2 Te1 K2 83.8(2) . . ?
O3 Te1 K2 40.11(19) . . ?
O3 Te1 K2 41.22(18) 21_656 . ?
O4 Te1 K2 123.3(8) . . ?
O2 Te1 K2 116.32(17) 18_655 . ?
K3 Te1 K2 168.5(5) 4_455 . ?
K1 Te1 K2 0.0 . . ?
O2 Te1 K3 58.0(6) . 13_755 ?
O3 Te1 K3 44.4(3) . 13_755 ?
O3 Te1 K3 56.4(5) 21_656 13_755 ?
O4 Te1 K3 109.0(9) . 13_755 ?
O2 Te1 K3 107.4(3) 18_655 13_755 ?
K3 Te1 K3 152.5(11) 4_455 13_755 ?
K1 Te1 K3 26.5(6) . 13_755 ?
K2 Te1 K3 26.5(6) . 13_755 ?
K3 K1 K3 179.999(5) . 13_755 ?
K3 K1 O3 82.12(15) . 13_755 ?
K3 K1 O3 97.88(15) 13_755 13_755 ?
K3 K1 O3 97.88(15) . 9_654 ?
K3 K1 O3 82.12(15) 13_755 9_654 ?
O3 K1 O3 61.85(7) 13_755 9_654 ?
K3 K1 O3 97.88(15) . 5_645 ?
K3 K1 O3 82.12(15) 13_755 5_645 ?
O3 K1 O3 61.85(7) 13_755 5_645 ?
O3 K1 O3 118.15(7) 9_654 5_645 ?
K3 K1 O3 97.88(15) . . ?
K3 K1 O3 82.12(15) 13_755 . ?
O3 K1 O3 180.0 13_755 . ?
O3 K1 O3 118.15(7) 9_654 . ?
O3 K1 O3 118.15(7) 5_645 . ?
K3 K1 O3 82.12(15) . 17_665 ?
K3 K1 O3 97.88(15) 13_755 17_665 ?
O3 K1 O3 118.15(7) 13_755 17_665 ?
O3 K1 O3 61.85(7) 9_654 17_665 ?
O3 K1 O3 180.0 5_645 17_665 ?
O3 K1 O3 61.85(7) . 17_665 ?
K3 K1 O3 82.12(15) . 21_656 ?
K3 K1 O3 97.88(15) 13_755 21_656 ?
O3 K1 O3 118.15(7) 13_755 21_656 ?
O3 K1 O3 180.0 9_654 21_656 ?
O3 K1 O3 61.85(7) 5_645 21_656 ?
O3 K1 O3 61.85(7) . 21_656 ?
O3 K1 O3 118.15(7) 17_665 21_656 ?
K3 K1 Te1 95.662(9) . . ?
K3 K1 Te1 84.337(9) 13_755 . ?
O3 K1 Te1 150.08(13) 13_755 . ?
O3 K1 Te1 147.20(13) 9_654 . ?
O3 K1 Te1 89.18(13) 5_645 . ?
O3 K1 Te1 29.92(13) . . ?
O3 K1 Te1 90.82(13) 17_665 . ?
O3 K1 Te1 32.80(13) 21_656 . ?
K3 K1 Te1 84.339(9) . 13_755 ?
K3 K1 Te1 95.662(9) 13_755 13_755 ?
O3 K1 Te1 29.92(13) 13_755 13_755 ?
O3 K1 Te1 32.80(13) 9_654 13_755 ?
O3 K1 Te1 90.82(13) 5_645 13_755 ?
O3 K1 Te1 150.08(13) . 13_755 ?
O3 K1 Te1 89.18(13) 17_665 13_755 ?
O3 K1 Te1 147.20(13) 21_656 13_755 ?
Te1 K1 Te1 180.0 . 13_755 ?
K3 K1 Te1 95.662(9) . 5_645 ?
K3 K1 Te1 84.339(9) 13_755 5_645 ?
O3 K1 Te1 32.80(13) 13_755 5_645 ?
O3 K1 Te1 89.18(13) 9_654 5_645 ?
O3 K1 Te1 29.92(13) 5_645 5_645 ?
O3 K1 Te1 147.20(13) . 5_645 ?
O3 K1 Te1 150.09(13) 17_665 5_645 ?
O3 K1 Te1 90.82(13) 21_656 5_645 ?
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Te1 K1 Te1 60.962(3) 13_755 5_645 ?
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O3 K1 Te1 89.18(13) 13_755 21_656 ?
O3 K1 Te1 150.09(13) 9_654 21_656 ?
O3 K1 Te1 32.80(13) 5_645 21_656 ?
O3 K1 Te1 90.82(13) . 21_656 ?
O3 K1 Te1 147.20(13) 17_665 21_656 ?
O3 K1 Te1 29.92(13) 21_656 21_656 ?
Te1 K1 Te1 60.961(3) . 21_656 ?
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Te1 K1 Te1 60.961(3) 5_645 21_656 ?
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K3 K2 O3 97.88(15) . . ?
K3 K2 O3 82.12(15) 13_755 . ?
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O3 K2 O3 118.15(7) 5_645 . ?
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K3 K2 O3 97.88(15) 13_755 17_665 ?
O3 K2 O3 118.15(7) 13_755 17_665 ?
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O3 K2 Te1 29.92(13) 21_656 21_656 ?
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K2 K3 K1 0.0 . . ?
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O4 K3 O3 119.5(8) 4 21_656 ?
O3 K3 O3 97.9(10) 13_755 21_656 ?
O3 K3 O3 97.9(10) 17_665 21_656 ?
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K3 O4 Te1 83.9(8) 4_455 . ?
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K3 O4 Te1 83.9(8) 4_455 7_564 ?
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Te1 O4 Te1 118.9(3) . 7_564 ?
 
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