# Electronic Supplementary Material (ESI) for Journal of Materials Chemistry A.
# This journal is © The Royal Society of Chemistry 2019

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data_sh13009fs
_database_code_depnum_ccdc_archive 'CCDC 1904837'
loop_
_audit_author_name
_audit_author_address
'Simon Humphrey'
;University of Texas
United States of America
;
_audit_update_record             
;
2019-03-21 deposited with the CCDC.	2019-06-20 downloaded from the CCDC.
;

_audit_creation_method           SHELXL-2013
_chemical_name_systematic        
;
 ?
;
_chemical_name_common            i-PCM-1
_chemical_melting_point          ?
_chemical_formula_moiety         'C28 H19 O8 P1, 2 C3H7NO, 0.25 H2O'
_chemical_formula_sum            'C34 H33 N2 O10.25 P'
_chemical_formula_weight         664.59

loop_
_atom_type_symbol
_atom_type_description
_atom_type_scat_dispersion_real
_atom_type_scat_dispersion_imag
_atom_type_scat_source
C C 0.0033 0.0016 'International Tables Vol C Tables 4.2.6.8 and 6.1.1.4'
H H 0.0000 0.0000 'International Tables Vol C Tables 4.2.6.8 and 6.1.1.4'
O O 0.0106 0.0060 'International Tables Vol C Tables 4.2.6.8 and 6.1.1.4'
P P 0.1023 0.0942 'International Tables Vol C Tables 4.2.6.8 and 6.1.1.4'
N N 0.0061 0.0033 'International Tables Vol C Tables 4.2.6.8 and 6.1.1.4'

_space_group_crystal_system      monoclinic
_space_group_IT_number           15
_space_group_name_H-M_alt        'I 2/a'
_space_group_name_Hall           '-I 2ya'

_shelx_space_group_comment       
;
The symmetry employed for this shelxl refinement is uniquely defined
by the following loop, which should always be used as a source of
symmetry information in preference to the above space-group names.
They are only intended as comments.
;

loop_
_space_group_symop_operation_xyz
'x, y, z'
'-x+1/2, y, -z'
'x+1/2, y+1/2, z+1/2'
'-x+1, y+1/2, -z+1/2'
'-x, -y, -z'
'x-1/2, -y, z'
'-x+1/2, -y+1/2, -z+1/2'
'x, -y+1/2, z+1/2'

_cell_length_a                   22.753(3)
_cell_length_b                   15.3561(19)
_cell_length_c                   24.772(3)
_cell_angle_alpha                90
_cell_angle_beta                 108.320(9)
_cell_angle_gamma                90
_cell_volume                     8216.5(18)
_cell_formula_units_Z            8
_cell_measurement_temperature    100.15(0)
_cell_measurement_reflns_used    10733
_cell_measurement_theta_min      1.5816
_cell_measurement_theta_max      31.1451

_exptl_crystal_description       Prism
_exptl_crystal_colour            Colourless
_exptl_crystal_density_meas      ?
_exptl_crystal_density_method    ?
_exptl_crystal_density_diffrn    1.074
_exptl_crystal_F_000             2784
_exptl_transmission_factor_min   ?
_exptl_transmission_factor_max   ?
_exptl_crystal_size_max          0.348
_exptl_crystal_size_mid          0.127
_exptl_crystal_size_min          0.0200
_exptl_absorpt_coefficient_mu    0.116
_shelx_estimated_absorpt_T_min   0.988
_shelx_estimated_absorpt_T_max   0.988
_exptl_absorpt_correction_type   Multi-scan
_exptl_absorpt_correction_T_min  0.6926
_exptl_absorpt_correction_T_max  1.0000
_exptl_absorpt_process_details   ?

_exptl_special_details           
;
 ?
;

_diffrn_ambient_temperature      100.15(0)
_diffrn_radiation_wavelength     0.71073
_diffrn_radiation_type           MoK\a
_diffrn_source                   'Sealed Tube'
_diffrn_measurement_device_type  'Saturn Graphite Monochromator'
_diffrn_measurement_method       ?
_diffrn_detector_area_resol_mean ?
_diffrn_reflns_number            36408
_diffrn_reflns_av_unetI/netI     0.0647
_diffrn_reflns_av_R_equivalents  0.0716
_diffrn_reflns_limit_h_min       -26
_diffrn_reflns_limit_h_max       26
_diffrn_reflns_limit_k_min       -17
_diffrn_reflns_limit_k_max       17
_diffrn_reflns_limit_l_min       -28
_diffrn_reflns_limit_l_max       28
_diffrn_reflns_theta_min         3.550
_diffrn_reflns_theta_max         23.999
_diffrn_reflns_theta_full        25.242
_diffrn_measured_fraction_theta_max 0.992
_diffrn_measured_fraction_theta_full 0.861
_diffrn_reflns_Laue_measured_fraction_max 0.992
_diffrn_reflns_Laue_measured_fraction_full 0.861
_diffrn_reflns_point_group_measured_fraction_max 0.992
_diffrn_reflns_point_group_measured_fraction_full 0.861
_reflns_number_total             6402
_reflns_number_gt                3790
_reflns_threshold_expression     'I > 2σ(I)'
_reflns_Friedel_coverage         0.000
_reflns_Friedel_fraction_max     .
_reflns_Friedel_fraction_full    .

_reflns_special_details          
;
 Reflections were merged by SHELXL according to the crystal
 class for the calculation of statistics and refinement.
 
 _reflns_Friedel_fraction is defined as the number of unique
 Friedel pairs measured divided by the number that would be
 possible theoretically, ignoring centric projections and
 systematic absences.
;

_refine_special_details          
;
 ?
;
_refine_ls_structure_factor_coef Fsqd
_refine_ls_matrix_type           full
_refine_ls_weighting_scheme      calc
_refine_ls_weighting_details     
'w=1/[σ²(Fo²)+(0.1998P)²+36.6465P] where P=(Fo²+2Fc²)/3'
_atom_sites_solution_primary     ?
_atom_sites_solution_secondary   ?
_atom_sites_solution_hydrogens   geom
_refine_ls_hydrogen_treatment    constr
_refine_ls_extinction_method     none
_refine_ls_extinction_coef       .
_refine_ls_number_reflns         6402
_refine_ls_number_parameters     384
_refine_ls_number_restraints     30
_refine_ls_R_factor_all          0.1963
_refine_ls_R_factor_gt           0.1432
_refine_ls_wR_factor_ref         0.3959
_refine_ls_wR_factor_gt          0.3522
_refine_ls_goodness_of_fit_ref   1.027
_refine_ls_restrained_S_all      1.037
_refine_ls_shift/su_max          0.036
_refine_ls_shift/su_mean         0.002


# ORCID 0000-0002-5260-9913

_computing_data_collection       'CrystalClear (Rigaku Inc., 2008)'

_computing_cell_refinement       
'CrysAlisPro V 1.171.38.43f, Agilent Technologies'
_computing_data_reduction        
'CrysAlisPro V 1.171.38.43f, Agilent Technologies'

_computing_structure_solution    
;
Sheldrick, G. M. (2015). Acta Cryst. A71, 3-8. SHELXT.  An Integrated Space Group 
and Crystal Structure Determination Program.  


;
_computing_structure_refinement  'SHELXL-2016/6 (Sheldrick, 2015)'
_computing_molecular_graphics    'XP SHELXTL/PC, Siemens Analytical'
_computing_publication_material  'XP SHELXTL/PC, Siemens Analytical'


loop_
_atom_site_label
_atom_site_type_symbol
_atom_site_fract_x
_atom_site_fract_y
_atom_site_fract_z
_atom_site_U_iso_or_equiv
_atom_site_adp_type
_atom_site_occupancy
_atom_site_site_symmetry_order
_atom_site_calc_flag
_atom_site_refinement_flags_posn
_atom_site_refinement_flags_adp
_atom_site_refinement_flags_occupancy
_atom_site_disorder_assembly
_atom_site_disorder_group
P1 P 0.04545(8) 0.57199(10) 0.22818(7) 0.0550(6) Uani 1 1 d . . . . .
C1 C -0.0177(3) 0.6463(4) 0.2121(3) 0.0646(18) Uani 1 1 d . . . . .
C2 C -0.0586(4) 0.6565(5) 0.1570(3) 0.075(2) Uani 1 1 d . . . . .
H2 H -0.0508 0.6282 0.1267 0.090 Uiso 1 1 calc R U . . .
C3 C -0.1099(4) 0.7076(6) 0.1474(5) 0.097(3) Uani 1 1 d . . . . .
H3 H -0.1370 0.7134 0.1106 0.116 Uiso 1 1 calc R U . . .
C4 C -0.1221(4) 0.7509(6) 0.1914(6) 0.096(3) Uani 1 1 d . . . . .
C5 C -0.0828(5) 0.7392(5) 0.2465(5) 0.097(3) Uani 1 1 d . . . . .
H5 H -0.0915 0.7660 0.2768 0.116 Uiso 1 1 calc R U . . .
C6 C -0.0312(4) 0.6884(5) 0.2563(3) 0.083(2) Uani 1 1 d . . . . .
H6 H -0.0047 0.6818 0.2932 0.099 Uiso 1 1 calc R U . . .
C7 C -0.1773(8) 0.8046(10) 0.1794(11) 0.154(6) Uani 1 1 d . . . . .
C8 C 0.0346(3) 0.4982(4) 0.2810(3) 0.0567(16) Uani 1 1 d . . . . .
C9 C -0.0227(3) 0.4583(4) 0.2695(3) 0.0661(19) Uani 1 1 d . . . . .
H9 H -0.0546 0.4702 0.2362 0.079 Uiso 1 1 calc R U . . .
C10 C -0.0312(3) 0.4000(4) 0.3093(3) 0.0644(18) Uani 1 1 d . . . . .
H10 H -0.0688 0.3710 0.3013 0.077 Uiso 1 1 calc R U . . .
C11 C 0.0130(3) 0.3840(4) 0.3589(3) 0.0546(16) Uani 1 1 d . . . . .
C12 C 0.0686(4) 0.4259(5) 0.3697(3) 0.070(2) Uani 1 1 d . . . . .
H12 H 0.0995 0.4162 0.4041 0.084 Uiso 1 1 calc R U . . .
C13 C 0.0797(3) 0.4818(4) 0.3308(3) 0.0643(18) Uani 1 1 d . . . . .
H13 H 0.1182 0.5085 0.3386 0.077 Uiso 1 1 calc R U . . .
C14 C 0.0040(4) 0.3176(5) 0.4014(3) 0.072(2) Uani 1 1 d . . . . .
C15 C 0.1201(3) 0.6235(4) 0.2569(3) 0.0618(18) Uani 1 1 d . . . . .
C16 C 0.1261(4) 0.7102(4) 0.2753(3) 0.0664(18) Uani 1 1 d . . . . .
H16 H 0.0914 0.7449 0.2710 0.080 Uiso 1 1 calc R U . . .
C17 C 0.1853(4) 0.7428(4) 0.3004(3) 0.0683(19) Uani 1 1 d . . . . .
H17 H 0.1900 0.8003 0.3128 0.082 Uiso 1 1 calc R U . . .
C18 C 0.2357(3) 0.6940(4) 0.3072(3) 0.0599(17) Uani 1 1 d . . . . .
C19 C 0.2287(4) 0.6070(5) 0.2868(3) 0.075(2) Uani 1 1 d . . . . .
H19 H 0.2634 0.5728 0.2901 0.090 Uiso 1 1 calc R U . . .
C20 C 0.1712(3) 0.5742(5) 0.2625(3) 0.0687(19) Uani 1 1 d . . . . .
H20 H 0.1666 0.5170 0.2494 0.082 Uiso 1 1 calc R U . . .
C21 C 0.2988(4) 0.7283(5) 0.3357(3) 0.075(2) Uani 1 1 d . . . . .
C22 C 0.0460(3) 0.5134(4) 0.1643(3) 0.0558(16) Uani 1 1 d . . . . .
C23 C 0.0665(4) 0.5556(5) 0.1259(3) 0.077(2) Uani 1 1 d . . . . .
H23 H 0.0785 0.6137 0.1312 0.092 Uiso 1 1 calc R U . . .
C24 C 0.0691(4) 0.5101(5) 0.0781(3) 0.082(2) Uani 1 1 d . . . . .
H24 H 0.0829 0.5383 0.0511 0.098 Uiso 1 1 calc R U . . .
C25 C 0.0518(3) 0.4240(5) 0.0702(3) 0.0668(19) Uani 1 1 d . . . . .
C26 C 0.0305(4) 0.3837(5) 0.1102(3) 0.088(2) Uani 1 1 d . . . . .
H26 H 0.0181 0.3257 0.1051 0.106 Uiso 1 1 calc R U . . .
C27 C 0.0274(4) 0.4279(5) 0.1576(3) 0.082(2) Uani 1 1 d . . . . .
H27 H 0.0130 0.4004 0.1845 0.098 Uiso 1 1 calc R U . . .
C28 C 0.0576(4) 0.3748(7) 0.0206(4) 0.088(2) Uani 1 1 d . . . . .
O1 O -0.2112(5) 0.8153(8) 0.1301(7) 0.200(6) Uani 1 1 d . . . . .
O2 O -0.1877(5) 0.8420(7) 0.2197(6) 0.185(5) Uani 1 1 d . . . . .
O3 O -0.0463(3) 0.2784(4) 0.3900(2) 0.0865(16) Uani 1 1 d . . . . .
O4 O 0.0493(3) 0.3068(4) 0.4448(2) 0.0944(18) Uani 1 1 d . . . . .
O5 O 0.3068(3) 0.8039(4) 0.3514(3) 0.0976(18) Uani 1 1 d . . . . .
O6 O 0.3438(3) 0.6721(4) 0.3421(2) 0.0867(16) Uani 1 1 d . . . . .
O7 O 0.0795(4) 0.4061(4) -0.0131(3) 0.111(2) Uani 1 1 d . . . . .
O8 O 0.0366(4) 0.2955(4) 0.0170(3) 0.124(3) Uani 1 1 d . . . . .
O100 O -0.3074(7) 0.9031(10) 0.1746(7) 0.188(2) Uiso 0.6667 1 d D U P . .
N100 N -0.3885(8) 0.9342(12) 0.0947(7) 0.188(2) Uiso 0.6667 1 d D U P . .
C100 C -0.3295(8) 0.9347(13) 0.1243(8) 0.188(2) Uiso 0.6667 1 d D U P . .
H10B H -0.3020 0.9596 0.1078 0.226 Uiso 0.6667 1 calc R U P . .
C101 C -0.4064(10) 0.9862(14) 0.0481(9) 0.188(2) Uiso 0.6667 1 d D U P . .
H10C H -0.4507 0.9879 0.0336 0.282 Uiso 0.6667 1 calc R U P . .
H10D H -0.3903 0.9635 0.0194 0.282 Uiso 0.6667 1 calc R U P . .
H10E H -0.3907 1.0440 0.0582 0.282 Uiso 0.6667 1 calc R U P . .
C102 C -0.4306(10) 0.8946(15) 0.1085(9) 0.188(2) Uiso 0.6667 1 d D U P . .
H10F H -0.4704 0.9105 0.0828 0.282 Uiso 0.6667 1 calc R U P . .
H10G H -0.4285 0.9105 0.1466 0.282 Uiso 0.6667 1 calc R U P . .
H10H H -0.4248 0.8329 0.1066 0.282 Uiso 0.6667 1 calc R U P . .
O110 O 0.1504(7) 0.9556(10) 0.3363(7) 0.188(2) Uiso 0.6667 1 d D U P . .
N110 N 0.2349(8) 1.0377(11) 0.3480(8) 0.188(2) Uiso 0.6667 1 d D U P . .
C110 C 0.1829(9) 1.0105(13) 0.3150(9) 0.188(2) Uiso 0.6667 1 d D U P . .
H11A H 0.1681 1.0284 0.2772 0.226 Uiso 0.6667 1 calc R U P . .
C111 C 0.2562(10) 1.0027(14) 0.4001(8) 0.188(2) Uiso 0.6667 1 d D U P . .
H11B H 0.2957 1.0275 0.4202 0.282 Uiso 0.6667 1 calc R U P . .
H11C H 0.2604 0.9408 0.3970 0.282 Uiso 0.6667 1 calc R U P . .
H11D H 0.2275 1.0146 0.4206 0.282 Uiso 0.6667 1 calc R U P . .
C112 C 0.2679(10) 1.1000(14) 0.3363(9) 0.188(2) Uiso 0.6667 1 d D U P . .
H11E H 0.2494 1.1182 0.2976 0.282 Uiso 0.6667 1 calc R U P . .
H11F H 0.3091 1.0792 0.3415 0.282 Uiso 0.6667 1 calc R U P . .
H11G H 0.2695 1.1484 0.3613 0.282 Uiso 0.6667 1 calc R U P . .
O120 O 0.0688(8) 0.6939(11) 0.3873(7) 0.188(2) Uiso 0.6667 1 d D U P . .
N120 N 0.1243(8) 0.7808(12) 0.4613(8) 0.188(2) Uiso 0.6667 1 d D U P . .
C120 C 0.0999(9) 0.7509(13) 0.4103(8) 0.188(2) Uiso 0.6667 1 d D U P . .
H12A H 0.1106 0.7859 0.3842 0.226 Uiso 0.6667 1 calc R U P . .
C121 C 0.1095(11) 0.7571(15) 0.5061(9) 0.188(2) Uiso 0.6667 1 d D U P . .
H12B H 0.1343 0.7889 0.5387 0.282 Uiso 0.6667 1 calc R U P . .
H12C H 0.1170 0.6958 0.5125 0.282 Uiso 0.6667 1 calc R U P . .
H12D H 0.0665 0.7692 0.5000 0.282 Uiso 0.6667 1 calc R U P . .
C122 C 0.1464(11) 0.8606(13) 0.4648(9) 0.188(2) Uiso 0.6667 1 d D U P . .
H12E H 0.1643 0.8764 0.5040 0.282 Uiso 0.6667 1 calc R U P . .
H12F H 0.1135 0.9002 0.4467 0.282 Uiso 0.6667 1 calc R U P . .
H12G H 0.1776 0.8632 0.4462 0.282 Uiso 0.6667 1 calc R U P . .
O1W O 0.2500 0.245(3) 0.0000 0.31(2) Uiso 0.5 2 d S . P . .

loop_
_atom_site_aniso_label
_atom_site_aniso_U_11
_atom_site_aniso_U_22
_atom_site_aniso_U_33
_atom_site_aniso_U_23
_atom_site_aniso_U_13
_atom_site_aniso_U_12
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O7 0.158(6) 0.111(5) 0.071(4) -0.019(3) 0.046(4) -0.006(4)
O8 0.187(7) 0.097(5) 0.110(5) -0.051(4) 0.076(5) -0.049(5)

_geom_special_details            
;
 All esds (except the esd in the dihedral angle between two l.s. planes)
 are estimated using the full covariance matrix.  The cell esds are taken
 into account individually in the estimation of esds in distances, angles
 and torsion angles; correlations between esds in cell parameters are only
 used when they are defined by crystal symmetry.  An approximate (isotropic)
 treatment of cell esds is used for estimating esds involving l.s. planes.
;

loop_
_geom_bond_atom_site_label_1
_geom_bond_atom_site_label_2
_geom_bond_distance
_geom_bond_site_symmetry_2
_geom_bond_publ_flag
P1 C8 1.805(6) . ?
P1 C15 1.805(7) . ?
P1 C1 1.780(7) . ?
P1 C22 1.823(6) . ?
C1 C2 1.400(10) . ?
C1 C6 1.385(10) . ?
C2 C3 1.364(12) . ?
C2 H2 0.9300 . ?
C3 C4 1.379(13) . ?
C3 H3 0.9300 . ?
C4 C5 1.389(14) . ?
C4 C7 1.452(18) . ?
C5 C6 1.365(12) . ?
C5 H5 0.9300 . ?
C6 H6 0.9300 . ?
C7 O2 1.24(2) . ?
C7 O1 1.23(2) . ?
C8 C13 1.358(9) . ?
C8 C9 1.388(9) . ?
C9 C10 1.388(9) . ?
C9 H9 0.9300 . ?
C10 C11 1.345(9) . ?
C10 H10 0.9300 . ?
C11 C12 1.368(9) . ?
C11 C14 1.526(10) . ?
C12 C13 1.373(9) . ?
C12 H12 0.9300 . ?
C13 H13 0.9300 . ?
C14 O4 1.244(9) . ?
C14 O3 1.245(9) . ?
C15 C20 1.358(9) . ?
C15 C16 1.399(9) . ?
C16 C17 1.386(10) . ?
C16 H16 0.9300 . ?
C17 C18 1.336(10) . ?
C17 H17 0.9300 . ?
C18 C19 1.418(10) . ?
C18 C21 1.484(10) . ?
C19 C20 1.356(10) . ?
C19 H19 0.9300 . ?
C20 H20 0.9300 . ?
C21 O5 1.221(9) . ?
C21 O6 1.310(10) . ?
C22 C23 1.350(9) . ?
C22 C27 1.375(9) . ?
C23 C24 1.392(10) . ?
C23 H23 0.9300 . ?
C24 C25 1.375(10) . ?
C24 H24 0.9300 . ?
C25 C26 1.380(10) . ?
C25 C28 1.484(11) . ?
C26 C27 1.378(10) . ?
C26 H26 0.9300 . ?
C27 H27 0.9300 . ?
C28 O7 1.199(10) . ?
C28 O8 1.301(11) . ?
O100 C100 1.285(16) . ?
N100 C102 1.270(15) . ?
N100 C100 1.310(16) . ?
N100 C101 1.357(15) . ?
C100 H10B 0.9300 . ?
C101 H10C 0.9600 . ?
C101 H10D 0.9600 . ?
C101 H10E 0.9600 . ?
C102 H10F 0.9600 . ?
C102 H10G 0.9600 . ?
C102 H10H 0.9600 . ?
O110 C110 1.335(16) . ?
N110 C110 1.280(15) . ?
N110 C112 1.302(15) . ?
N110 C111 1.342(16) . ?
C110 H11A 0.9300 . ?
C111 H11B 0.9600 . ?
C111 H11C 0.9600 . ?
C111 H11D 0.9600 . ?
C112 H11E 0.9600 . ?
C112 H11F 0.9600 . ?
C112 H11G 0.9600 . ?
O120 C120 1.158(15) . ?
N120 C122 1.317(15) . ?
N120 C121 1.307(16) . ?
N120 C120 1.294(15) . ?
C120 H12A 0.9300 . ?
C121 H12B 0.9600 . ?
C121 H12C 0.9600 . ?
C121 H12D 0.9600 . ?
C122 H12E 0.9600 . ?
C122 H12F 0.9600 . ?
C122 H12G 0.9600 . ?

loop_
_geom_angle_atom_site_label_1
_geom_angle_atom_site_label_2
_geom_angle_atom_site_label_3
_geom_angle
_geom_angle_site_symmetry_1
_geom_angle_site_symmetry_3
_geom_angle_publ_flag
C8 P1 C15 108.4(3) . . ?
C8 P1 C1 106.2(3) . . ?
C15 P1 C1 113.6(3) . . ?
C8 P1 C22 111.0(3) . . ?
C15 P1 C22 107.2(3) . . ?
C1 P1 C22 110.4(3) . . ?
C2 C1 C6 118.3(7) . . ?
C2 C1 P1 122.1(6) . . ?
C6 C1 P1 119.1(6) . . ?
C1 C2 C3 120.3(8) . . ?
C1 C2 H2 119.9 . . ?
C3 C2 H2 119.9 . . ?
C4 C3 C2 120.9(9) . . ?
C4 C3 H3 119.5 . . ?
C2 C3 H3 119.5 . . ?
C3 C4 C5 119.1(8) . . ?
C3 C4 C7 119.2(14) . . ?
C5 C4 C7 121.6(14) . . ?
C4 C5 C6 120.1(9) . . ?
C4 C5 H5 120.0 . . ?
C6 C5 H5 120.0 . . ?
C5 C6 C1 121.2(8) . . ?
C5 C6 H6 119.4 . . ?
C1 C6 H6 119.4 . . ?
O2 C7 O1 121.3(16) . . ?
O2 C7 C4 118(2) . . ?
O1 C7 C4 120.7(19) . . ?
C13 C8 C9 119.8(6) . . ?
C13 C8 P1 122.6(5) . . ?
C9 C8 P1 117.6(5) . . ?
C10 C9 C8 118.1(6) . . ?
C10 C9 H9 121.0 . . ?
C8 C9 H9 121.0 . . ?
C11 C10 C9 122.4(6) . . ?
C11 C10 H10 118.8 . . ?
C9 C10 H10 118.8 . . ?
C10 C11 C12 118.3(6) . . ?
C10 C11 C14 121.9(6) . . ?
C12 C11 C14 119.7(6) . . ?
C11 C12 C13 121.2(6) . . ?
C11 C12 H12 119.4 . . ?
C13 C12 H12 119.4 . . ?
C8 C13 C12 120.1(7) . . ?
C8 C13 H13 120.0 . . ?
C12 C13 H13 120.0 . . ?
O4 C14 O3 125.9(7) . . ?
O4 C14 C11 115.5(7) . . ?
O3 C14 C11 118.6(7) . . ?
C20 C15 C16 120.3(7) . . ?
C20 C15 P1 117.7(5) . . ?
C16 C15 P1 122.0(6) . . ?
C17 C16 C15 118.1(7) . . ?
C17 C16 H16 120.9 . . ?
C15 C16 H16 120.9 . . ?
C18 C17 C16 121.9(6) . . ?
C18 C17 H17 119.0 . . ?
C16 C17 H17 119.0 . . ?
C17 C18 C19 119.2(7) . . ?
C17 C18 C21 121.7(7) . . ?
C19 C18 C21 119.1(7) . . ?
C20 C19 C18 119.5(7) . . ?
C20 C19 H19 120.2 . . ?
C18 C19 H19 120.2 . . ?
C15 C20 C19 120.9(7) . . ?
C15 C20 H20 119.5 . . ?
C19 C20 H20 119.5 . . ?
O5 C21 O6 123.8(8) . . ?
O5 C21 C18 121.0(8) . . ?
O6 C21 C18 115.2(7) . . ?
C23 C22 C27 122.3(6) . . ?
C23 C22 P1 118.3(5) . . ?
C27 C22 P1 119.3(5) . . ?
C24 C23 C22 118.4(7) . . ?
C24 C23 H23 120.8 . . ?
C22 C23 H23 120.8 . . ?
C25 C24 C23 121.1(7) . . ?
C25 C24 H24 119.4 . . ?
C23 C24 H24 119.4 . . ?
C24 C25 C26 118.6(6) . . ?
C24 C25 C28 120.8(8) . . ?
C26 C25 C28 120.6(7) . . ?
C27 C26 C25 121.0(7) . . ?
C27 C26 H26 119.5 . . ?
C25 C26 H26 119.5 . . ?
C26 C27 C22 118.5(7) . . ?
C26 C27 H27 120.8 . . ?
C22 C27 H27 120.8 . . ?
O7 C28 O8 123.6(8) . . ?
O7 C28 C25 122.5(9) . . ?
O8 C28 C25 114.0(9) . . ?
C102 N100 C100 125.4(15) . . ?
C102 N100 C101 117.5(15) . . ?
C100 N100 C101 116.9(15) . . ?
O100 C100 N100 124.1(17) . . ?
O100 C100 H10B 118.0 . . ?
N100 C100 H10B 118.0 . . ?
N100 C101 H10C 109.5 . . ?
N100 C101 H10D 109.5 . . ?
H10C C101 H10D 109.5 . . ?
N100 C101 H10E 109.5 . . ?
H10C C101 H10E 109.5 . . ?
H10D C101 H10E 109.5 . . ?
N100 C102 H10F 109.5 . . ?
N100 C102 H10G 109.5 . . ?
H10F C102 H10G 109.5 . . ?
N100 C102 H10H 109.5 . . ?
H10F C102 H10H 109.5 . . ?
H10G C102 H10H 109.5 . . ?
C110 N110 C112 125.5(16) . . ?
C110 N110 C111 117.7(14) . . ?
C112 N110 C111 116.7(15) . . ?
N110 C110 O110 118.0(16) . . ?
N110 C110 H11A 121.0 . . ?
O110 C110 H11A 121.0 . . ?
N110 C111 H11B 109.5 . . ?
N110 C111 H11C 109.5 . . ?
H11B C111 H11C 109.5 . . ?
N110 C111 H11D 109.5 . . ?
H11B C111 H11D 109.5 . . ?
H11C C111 H11D 109.5 . . ?
N110 C112 H11E 109.5 . . ?
N110 C112 H11F 109.5 . . ?
H11E C112 H11F 109.5 . . ?
N110 C112 H11G 109.5 . . ?
H11E C112 H11G 109.5 . . ?
H11F C112 H11G 109.5 . . ?
C122 N120 C121 113.5(15) . . ?
C122 N120 C120 115.5(15) . . ?
C121 N120 C120 125.8(16) . . ?
O120 C120 N120 139(2) . . ?
O120 C120 H12A 110.4 . . ?
N120 C120 H12A 110.4 . . ?
N120 C121 H12B 109.5 . . ?
N120 C121 H12C 109.5 . . ?
H12B C121 H12C 109.5 . . ?
N120 C121 H12D 109.5 . . ?
H12B C121 H12D 109.5 . . ?
H12C C121 H12D 109.5 . . ?
N120 C122 H12E 109.5 . . ?
N120 C122 H12F 109.4 . . ?
H12E C122 H12F 109.5 . . ?
N120 C122 H12G 109.5 . . ?
H12E C122 H12G 109.5 . . ?
H12F C122 H12G 109.5 . . ?

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ZERR       8   0.0029   0.0019   0.0027       0     0.009    0

LATT  2
SYMM 1/2-x,y,-z

SFAC     C       H     O     P     N
UNIT     272     264   82    8     16

L.S. 16
BOND $H
FMAP 2
PLAN -40
SHEL 5.8 0
MERG 2

OMIT   0   48
OMIT  -4   2   2
OMIT   0   2   4
OMIT  -2   2   4
OMIT   3   1   2
OMIT  -5   2   1
OMIT   4   2   6
OMIT   6   3   5
OMIT  -1   3   2
OMIT   0   2   8
OMIT   3   2   5
OMIT  -4   1   9
OMIT  -7   2   7
OMIT   2   0   4
OMIT  -9   3   4
OMIT  -2   3   1
OMIT   2   0   6
OMIT   0   3   1
OMIT  -1   1   6
OMIT  -4   0   4
OMIT  -4   1   3
OMIT  -7   4   1
OMIT  -6   0   6
OMIT  -5   4   1
OMIT   4   0   4
OMIT   1   2   7
OMIT   2   1   3
OMIT   1   3   0
OMIT  -7   6   1
OMIT  -1   2   3
OMIT  -3   2   3
OMIT   6   3   1

TEMP 120
SIZE 0.1 0.1 0.1
ACTA

DFIX 21.000    C100 C101    C101 C102    C102 C100    N100 O100
DFIX 31.000    N100 C101    N100 C102    N100 C100    O100 C100
DFIX 21.000    C110 C111    C111 C112    C112 C110    N110 O110
DFIX 31.000    N110 C111    N110 C112    N110 C110    O110 C110
DFIX 21.000    C120 C121    C121 C122    C122 C120    N120 O120
DFIX 31.000    N120 C121    N120 C122    N120 C120    O120 C120

FLAT  O100 C100 N100 C101 C102
FLAT  O110 C110 N110 C111 C112
FLAT  O120 C120 N120 C121 C122

WGHT    0.199800   36.646500
FVAR       9.05662   2.26264   1.29635   0.18824
P1    4    0.045447    0.571993    0.228181    11.00000    0.06891    0.04770 =
         0.04743   -0.00155    0.01673   -0.00716
C1    1   -0.017709    0.646344    0.212149    11.00000    0.07864    0.04952 =
         0.06387    0.00224    0.01978   -0.00960
C2    1   -0.058624    0.656480    0.156964    11.00000    0.08691    0.06738 =
         0.06595    0.00506    0.01554   -0.00487
AFIX  43
H2    2   -0.050808    0.628220    0.126723    11.00000   -1.20000
AFIX   0
C3    1   -0.109915    0.707642    0.147358    11.00000    0.07506    0.08862 =
         0.11665    0.02282    0.01564    0.00075
AFIX  43
H3    2   -0.137014    0.713399    0.110580    11.00000   -1.20000
AFIX   0
C4    1   -0.122143    0.750943    0.191422    11.00000    0.07746    0.07568 =
         0.13926    0.03045    0.04196    0.01480
C5    1   -0.082765    0.739206    0.246496    11.00000    0.11227    0.06753 =
         0.13906   -0.00715    0.07919    0.00910
AFIX  43
H5    2   -0.091499    0.766010    0.276766    11.00000   -1.20000
AFIX   0
C6    1   -0.031238    0.688362    0.256265    11.00000    0.10404    0.07766 =
         0.06680   -0.00418    0.02730    0.00612
AFIX  43
H6    2   -0.004744    0.681836    0.293229    11.00000   -1.20000
AFIX   0
C7    1   -0.177318    0.804627    0.179384    11.00000    0.12499    0.11087 =
         0.23863    0.00946    0.07608    0.01931
C8    1    0.034609    0.498197    0.280981    11.00000    0.06755    0.04780 =
         0.05452   -0.00370    0.01881   -0.00852
C9    1   -0.022725    0.458262    0.269520    11.00000    0.07353    0.06786 =
         0.05326    0.01001    0.01456   -0.00597
AFIX  43
H9    2   -0.054561    0.470176    0.236156    11.00000   -1.20000
AFIX   0
C10   1   -0.031187    0.400040    0.309274    11.00000    0.05809    0.06559 =
         0.06625    0.00389    0.01471   -0.01486
AFIX  43
H10   2   -0.068833    0.371015    0.301280    11.00000   -1.20000
AFIX   0
C11   1    0.013038    0.384047    0.358927    11.00000    0.06159    0.04776 =
         0.05481    0.00360    0.01875   -0.00314
C12   1    0.068638    0.425853    0.369746    11.00000    0.08028    0.06528 =
         0.05287    0.00627    0.00534   -0.00137
AFIX  43
H12   2    0.099520    0.416190    0.404127    11.00000   -1.20000
AFIX   0
C13   1    0.079717    0.481811    0.330808    11.00000    0.06290    0.05891 =
         0.06214    0.00551    0.00664   -0.00937
AFIX  43
H13   2    0.118168    0.508526    0.338570    11.00000   -1.20000
AFIX   0
C14   1    0.004009    0.317580    0.401444    11.00000    0.07482    0.06752 =
         0.07458    0.01064    0.02484    0.01891
C15   1    0.120078    0.623549    0.256893    11.00000    0.07523    0.06158 =
         0.05056    0.00519    0.02248   -0.00821
C16   1    0.126124    0.710158    0.275347    11.00000    0.07147    0.05319 =
         0.07197   -0.00388    0.01888   -0.00121
AFIX  43
H16   2    0.091439    0.744877    0.270953    11.00000   -1.20000
AFIX   0
C17   1    0.185252    0.742759    0.300358    11.00000    0.08901    0.04968 =
         0.06611   -0.01308    0.02409   -0.00671
AFIX  43
H17   2    0.189954    0.800259    0.312767    11.00000   -1.20000
AFIX   0
C18   1    0.235713    0.693979    0.307167    11.00000    0.06803    0.05707 =
         0.05498   -0.00547    0.01980   -0.00830
C19   1    0.228741    0.607028    0.286810    11.00000    0.07154    0.07731 =
         0.07777   -0.00671    0.02741    0.00383
AFIX  43
H19   2    0.263424    0.572798    0.290140    11.00000   -1.20000
AFIX   0
C20   1    0.171161    0.574177    0.262464    11.00000    0.06022    0.05719 =
         0.08708   -0.01770    0.02097   -0.00483
AFIX  43
H20   2    0.166582    0.517019    0.249393    11.00000   -1.20000
AFIX   0
C21   1    0.298841    0.728262    0.335691    11.00000    0.09714    0.07199 =
         0.06089   -0.00924    0.03124   -0.02245
C22   1    0.046008    0.513440    0.164332    11.00000    0.06701    0.05328 =
         0.04279   -0.00619    0.01093   -0.00261
C23   1    0.066467    0.555589    0.125873    11.00000    0.12348    0.05496 =
         0.05880   -0.00267    0.03861   -0.00393
AFIX  43
H23   2    0.078502    0.613663    0.131167    11.00000   -1.20000
AFIX   0
C24   1    0.069125    0.510066    0.078094    11.00000    0.12410    0.07462 =
         0.05407    0.00393    0.03898   -0.00978
AFIX  43
H24   2    0.082864    0.538313    0.051087    11.00000   -1.20000
AFIX   0
C25   1    0.051779    0.424040    0.070163    11.00000    0.07844    0.06415 =
         0.05167   -0.01643    0.01161    0.00064
C26   1    0.030505    0.383677    0.110204    11.00000    0.12192    0.06734 =
         0.08260   -0.02130    0.04359   -0.02334
AFIX  43
H26   2    0.018092    0.325738    0.105096    11.00000   -1.20000
AFIX   0
C27   1    0.027361    0.427860    0.157640    11.00000    0.11663    0.06390 =
         0.06869   -0.01243    0.03537   -0.01641
AFIX  43
H27   2    0.012960    0.400422    0.184505    11.00000   -1.20000
AFIX   0
C28   1    0.057600    0.374797    0.020561    11.00000    0.09737    0.09763 =
         0.06643   -0.01276    0.02036    0.00653
O1    3   -0.211230    0.815286    0.130105    11.00000    0.12353    0.20471 =
         0.25290    0.02076    0.03067    0.06093
O2    3   -0.187660    0.842040    0.219682    11.00000    0.18648    0.14032 =
         0.26520    0.04446    0.12543    0.06206
O3    3   -0.046337    0.278449    0.389961    11.00000    0.07046    0.08091 =
         0.11080    0.03235    0.03242    0.00483
O4    3    0.049297    0.306801    0.444807    11.00000    0.10073    0.09014 =
         0.08076    0.03589    0.01195    0.00060
O5    3    0.306846    0.803932    0.351416    11.00000    0.08140    0.08438 =
         0.11434   -0.02385    0.01266   -0.01770
O6    3    0.343826    0.672074    0.342078    11.00000    0.06873    0.08728 =
         0.10439   -0.01850    0.02777   -0.00364
O7    3    0.079518    0.406114   -0.013094    11.00000    0.15830    0.11098 =
         0.07089   -0.01931    0.04626   -0.00606
O8    3    0.036617    0.295493    0.017015    11.00000    0.18713    0.09698 =
         0.10958   -0.05140    0.07562   -0.04877
O100  3   -0.307429    0.903067    0.174649    10.66667   41.00000
N100  5   -0.388464    0.934230    0.094715    10.66667   41.00000
C100  1   -0.329547    0.934739    0.124300    10.66667   41.00000
AFIX  43
H10B  2   -0.302018    0.959574    0.107830    10.66667   -1.20000
AFIX   0
C101  1   -0.406356    0.986198    0.048077    10.66667   41.00000
AFIX  33
H10C  2   -0.450743    0.987862    0.033559    10.66667   -1.50000
H10D  2   -0.390272    0.963493    0.019449    10.66667   -1.50000
H10E  2   -0.390711    1.044001    0.058232    10.66667   -1.50000
AFIX   0
C102  1   -0.430594    0.894597    0.108507    10.66667   41.00000
AFIX  33
H10F  2   -0.470358    0.910479    0.082786    10.66667   -1.50000
H10G  2   -0.428470    0.910462    0.146559    10.66667   -1.50000
H10H  2   -0.424812    0.832880    0.106605    10.66667   -1.50000
AFIX   0
O110  3    0.150424    0.955606    0.336329    10.66667   41.00000
N110  5    0.234949    1.037726    0.347951    10.66667   41.00000
C110  1    0.182878    1.010486    0.314966    10.66667   41.00000
AFIX  43
H11A  2    0.168093    1.028399    0.277233    10.66667   -1.20000
AFIX   0
C111  1    0.256161    1.002651    0.400138    10.66667   41.00000
AFIX  33
H11B  2    0.295747    1.027460    0.420164    10.66667   -1.50000
H11C  2    0.260362    0.940815    0.396983    10.66667   -1.50000
H11D  2    0.227542    1.014595    0.420586    10.66667   -1.50000
AFIX   0
C112  1    0.267924    1.099981    0.336317    10.66667   41.00000
AFIX  33
H11E  2    0.249423    1.118250    0.297610    10.66667   -1.50000
H11F  2    0.309132    1.079229    0.341480    10.66667   -1.50000
H11G  2    0.269526    1.148358    0.361286    10.66667   -1.50000
AFIX   0
O120  3    0.068765    0.693887    0.387322    10.66667   41.00000
N120  5    0.124284    0.780767    0.461336    10.66667   41.00000
C120  1    0.099902    0.750926    0.410320    10.66667   41.00000
AFIX  43
H12A  2    0.110643    0.785887    0.384231    10.66667   -1.20000
AFIX   0
C121  1    0.109549    0.757094    0.506096    10.66667   41.00000
AFIX  33
H12B  2    0.134283    0.788894    0.538695    10.66667   -1.50000
H12C  2    0.116996    0.695842    0.512483    10.66667   -1.50000
H12D  2    0.066544    0.769155    0.499993    10.66667   -1.50000
AFIX   0
C122  1    0.146419    0.860552    0.464788    10.66667   41.00000
AFIX  33
H12E  2    0.164322    0.876396    0.504039    10.66667   -1.50000
H12F  2    0.113506    0.900194    0.446660    10.66667   -1.50000
H12G  2    0.177562    0.863217    0.446179    10.66667   -1.50000
AFIX   0
O1W   3    0.250000    0.245272    0.000000    10.25000    0.30875

HKLF       4

REM  User-defined
REM R1 =  0.1432 for    3790 Fo > 4sig(Fo)  and  0.1963 for all    6402 data
REM    384 parameters refined using     30 restraints

END

WGHT      0.2000      0.0000

REM Highest difference peak  0.664,  deepest hole -0.671,  1-sigma level  0.099
Q1    1   0.0769  0.7136  0.3862  11.00000  0.05    0.66
Q2    1   0.2083  1.0563  0.2893  11.00000  0.05    0.58
Q3    1   0.3056  0.2001 -0.0040  11.00000  0.05    0.54
Q4    1   0.2378  1.0513  0.3374  11.00000  0.05    0.53
Q5    1   0.1996  0.2543  0.0082  11.00000  0.05    0.52
Q6    1  -0.2963  0.9242  0.1211  11.00000  0.05    0.49
Q7    1   0.1348  0.7074  0.4712  11.00000  0.05    0.48
Q8    1   0.2500  0.1315  0.0000  10.50000  0.05    0.48
Q9    1   0.2500  0.2887  0.0000  10.50000  0.05    0.47
Q10   1   0.2500  0.2085  0.0000  10.50000  0.05    0.47
Q11   1   0.0429  0.5384  0.2579  11.00000  0.05    0.46
Q12   1   0.1240  0.9038  0.3622  11.00000  0.05    0.43
Q13   1   0.0839  0.6900  0.4478  11.00000  0.05    0.42
Q14   1   0.2899  1.1333  0.3409  11.00000  0.05    0.39
Q15   1   0.1983  1.0062  0.3792  11.00000  0.05    0.38
Q16   1   0.0864  0.5996  0.2396  11.00000  0.05    0.37
Q17   1   0.0448  0.5320  0.1991  11.00000  0.05    0.36
Q18   1   0.1622  0.9675  0.3112  11.00000  0.05    0.35
Q19   1  -0.1768  0.8503  0.2501  11.00000  0.05    0.34
Q20   1  -0.1045  0.3056  0.3555  11.00000  0.05    0.33
Q21   1   0.2377  0.6377  0.3036  11.00000  0.05    0.28
Q22   1   0.0038  0.5930  0.2183  11.00000  0.05    0.28
Q23   1  -0.0400  0.6451  0.1953  11.00000  0.05    0.27
Q24   1   0.0370  0.3825  0.3616  11.00000  0.05    0.27
Q25   1   0.1066  0.8190  0.5077  11.00000  0.05    0.27
Q26   1  -0.0281  0.6518  0.2334  11.00000  0.05    0.27
Q27   1  -0.0024  0.3630  0.3444  11.00000  0.05    0.26
Q28   1   0.1593  0.7911  0.5179  11.00000  0.05    0.25
Q29   1   0.2730  0.6781  0.3209  11.00000  0.05    0.25
Q30   1  -0.3646  0.8226  0.1265  11.00000  0.05    0.24
Q31   1  -0.3013  0.9098  0.2046  11.00000  0.05    0.24
Q32   1  -0.1061  0.7371  0.1871  11.00000  0.05    0.23
Q33   1   0.3001  0.7573  0.3570  11.00000  0.05    0.23
Q34   1  -0.0614  0.4077  0.3001  11.00000  0.05    0.23
Q35   1   0.1976  0.5251  0.4222  11.00000  0.05    0.23
Q36   1  -0.1171  0.7380  0.2271  11.00000  0.05    0.23
Q37   1   0.1439  0.5851  0.2801  11.00000  0.05    0.22
Q38   1   0.0207  0.4270  0.3768  11.00000  0.05    0.21
Q39   1   0.2701  0.5788  0.3106  11.00000  0.05    0.21
Q40   1   0.0463  0.3116  0.0193  11.00000  0.05    0.21
;
_shelx_res_checksum              30445
####################################################################### 
# 
# This file contains crystal structure data downloaded from the 
# Cambridge Structural Database (CSD) hosted by the Cambridge 
# Crystallographic Data Centre (CCDC).
# 
# Full information about CCDC data access policies and citation 
# guidelines are available at http://www.ccdc.cam.ac.uk/access/V1 
# 
# Audit and citation data items may have been added by the CCDC. 
# Please retain this information to preserve the provenance of 
# this file and to allow appropriate attribution of the data. 
# 
#######################################################################

data_sh17047
_database_code_depnum_ccdc_archive 'CCDC 1904838'
loop_
_audit_author_name
_audit_author_address
'Simon Humphrey'
;University of Texas
United States of America
;
_audit_update_record             
;
2019-03-21 deposited with the CCDC.	2019-06-20 downloaded from the CCDC.
;

_audit_creation_method           SHELXL-2013
_chemical_name_systematic        
;
 ?
;
_chemical_name_common            PCM-66
_chemical_melting_point          ?
_chemical_formula_moiety         'C28 H16 In O8 P'
_chemical_formula_sum            'C28 H16 In O8 P'
_chemical_formula_weight         626.20

loop_
_atom_type_symbol
_atom_type_description
_atom_type_scat_dispersion_real
_atom_type_scat_dispersion_imag
_atom_type_scat_source
C C 0.0181 0.0091 'International Tables Vol C Tables 4.2.6.8 and 6.1.1.4'
H H 0.0000 0.0000 'International Tables Vol C Tables 4.2.6.8 and 6.1.1.4'
In In 0.0822 5.0449 'International Tables Vol C Tables 4.2.6.8 and 6.1.1.4'
O O 0.0492 0.0322 'International Tables Vol C Tables 4.2.6.8 and 6.1.1.4'
P P 0.2955 0.4335 'International Tables Vol C Tables 4.2.6.8 and 6.1.1.4'

_symmetry_space_group_name_H-M_alt 'I -4'
_symmetry_space_group_name_H-M   'I -4'
_symmetry_cell_setting           tetragonal
_space_group_IT_number           82
_space_group_crystal_system      tetragonal
_space_group_name_H-M_alt        'I -4'
_chemical_oxdiff_formula         'H20 C28 O10 P1 In2 '
_shelx_space_group_comment       
;
The symmetry employed for this shelxl refinement is uniquely defined
by the following loop, which should always be used as a source of
symmetry information in preference to the above space-group names.
They are only intended as comments.
;

loop_
_space_group_symop_operation_xyz
'x, y, z'
'y, -x, -z'
'-x, -y, z'
'-y, x, -z'
'x+1/2, y+1/2, z+1/2'
'y+1/2, -x+1/2, -z+1/2'
'-x+1/2, -y+1/2, z+1/2'
'-y+1/2, x+1/2, -z+1/2'

_cell_length_a                   17.2729(4)
_cell_length_b                   17.2729(4)
_cell_length_c                   16.1689(6)
_cell_angle_alpha                90
_cell_angle_beta                 90
_cell_angle_gamma                90
_cell_volume                     4824.0(3)
_cell_formula_units_Z            8
_cell_measurement_temperature    100(2)
_cell_measurement_reflns_used    6342
_cell_measurement_theta_min      3.6000
_cell_measurement_theta_max      74.3190

_exptl_crystal_description       equant
_exptl_crystal_colour            colorless
_exptl_crystal_density_meas      ?
_exptl_crystal_density_method    ?
_exptl_crystal_density_diffrn    1.724
_exptl_crystal_F_000             2496
_exptl_transmission_factor_min   ?
_exptl_transmission_factor_max   ?
_exptl_crystal_size_max          0.181
_exptl_crystal_size_mid          0.089
_exptl_crystal_size_min          0.065
_exptl_absorpt_coefficient_mu    8.929
_exptl_absorpt_correction_type   multi-scan
_exptl_absorpt_correction_T_min  0.41258
_exptl_absorpt_correction_T_max  1.00000
_exptl_absorpt_process_details   
;
CrysAlisPro 1.171.38.43f (Rigaku Oxford Diffraction, 2015)
Empirical absorption correction using spherical harmonics,
 implemented in SCALE3 ABSPACK scaling algorithm.
;
_oxdiff_exptl_absorpt_empirical_full_min 0.637
_oxdiff_exptl_absorpt_empirical_full_max 2.157
_oxdiff_exptl_absorpt_empirical_details 
;
Empirical correction (ABSPACK) includes:
- Absorption correction using spherical harmonics
- Frame scaling
;
_exptl_special_details           
;
 ?
;
_diffrn_measured_fraction_theta_max 0.958
_diffrn_measured_fraction_theta_full 0.996







_diffrn_reflns_Laue_measured_fraction_max 0.958
_diffrn_reflns_Laue_measured_fraction_full 0.996
_diffrn_reflns_point_group_measured_fraction_max 0.910
_diffrn_reflns_point_group_measured_fraction_full 0.968


_diffrn_reflns_theta_full        67.684


_reflns_number_total             4677
_reflns_number_gt                4036
_reflns_threshold_expression     'I > 2σ(I)'
_reflns_Friedel_coverage         0.831
_reflns_Friedel_fraction_max     0.859
_reflns_Friedel_fraction_full    0.937


_diffrn_ambient_temperature      100(2)
_diffrn_ambient_environment      N~2~
_diffrn_source                   'micro-focus sealed X-ray tube'
_diffrn_source_type              'SuperNova (Cu) X-ray Source'
_diffrn_radiation_probe          x-ray
_diffrn_radiation_type           'Cu K\a'
_diffrn_radiation_wavelength     1.54184
_diffrn_radiation_monochromator  mirror
_diffrn_measurement_device       'four-circle diffractometer'
_diffrn_measurement_device_type  'SuperNova, Dual, Cu at zero, AtlasS2'
_diffrn_detector                 'CCD plate'
_diffrn_detector_type            AtlasS2
_diffrn_detector_area_resol_mean 5.2940
_diffrn_reflns_number            11973
_diffrn_reflns_av_R_equivalents  0.0835
_diffrn_reflns_av_sigmaI/netI    0.0479
_diffrn_reflns_limit_h_min       -17
_diffrn_reflns_limit_h_max       18
_diffrn_reflns_limit_k_min       -20
_diffrn_reflns_limit_k_max       21
_diffrn_reflns_limit_l_min       -20
_diffrn_reflns_limit_l_max       19
_diffrn_reflns_theta_min         3.6189
_diffrn_reflns_theta_max         77.3075
_diffrn_orient_matrix_type       
'CrysAlisPro convention (1999,Acta A55,543-557)'
_diffrn_orient_matrix_UB_11      0.0144521000
_diffrn_orient_matrix_UB_12      0.0342923000
_diffrn_orient_matrix_UB_13      -0.0865255000
_diffrn_orient_matrix_UB_21      0.0289608000
_diffrn_orient_matrix_UB_22      0.0756491000
_diffrn_orient_matrix_UB_23      0.0397340000
_diffrn_orient_matrix_UB_31      0.0831450000
_diffrn_orient_matrix_UB_32      -0.0325603000
_diffrn_orient_matrix_UB_33      0.0011342000
_diffrn_measurement_details      
;
List of Runs (angles in degrees, time in seconds):

  # Type    Start    End  Width  tₑₓₚ   ω     θ     κ     φ   Frames
#--------------------------------------------------------------------------
  1  ω    -74.00  35.00   1.00   10.00    --  -41.34  77.00  30.00  109
  2  ω      9.00 117.00   1.00   10.00    --   41.34  77.00 120.00  108
  3  ω     78.00 178.00   1.00   35.00    --  110.22  77.00-120.00  100
  4  ω     78.00 178.00   1.00   35.00    --  110.22  77.00 -30.00  100
  5  ω     78.00 178.00   1.00   35.00    --  110.22  77.00-150.00  100
  6  ω   -117.00  -9.00   1.00   10.00    --  -41.34 -77.00 -30.00  108
  7  ω   -113.00 -65.00   1.00   10.00    --  -41.34-137.00 123.00   48
  8  ω     94.00 178.00   1.00   35.00    --  110.22 125.00  60.00   84
  9  ω     82.00 178.00   1.00   35.00    --  110.22  30.00  60.00   96
 10  ω     94.00 174.00   1.00   35.00    --  110.22 125.00 -90.00   80
 11  ω     81.00 178.00   1.00   35.00    --  110.22  61.00 150.00   97
;
_diffrn_measurement_method       'ω scans'

_reflns_odcompleteness_completeness 100.00
_reflns_odcompleteness_theta     66.97
_reflns_odcompleteness_iscentric 1
_reflns_special_details          
;
 Reflections were merged by SHELXL according to the crystal
 class for the calculation of statistics and refinement.
 
 _reflns_Friedel_fraction is defined as the number of unique
 Friedel pairs measured divided by the number that would be
 possible theoretically, ignoring centric projections and
 systematic absences.
;

_computing_cell_refinement       'HKL Scalepack (Otwinowski & Minor 1997)'
_computing_data_reduction        
;
 HKL Denzo and Scalepack (Otwinowski & Minor 1997)
;
_refine_special_details          
; 
 Refinement of F² against ALL reflections.  The weighted R-factor wR and 
 goodness of fit S are based on F², conventional R-factors R are based 
 on F, with F set to zero for negative F². The threshold expression of 
 F² > 2sigma(F²) is used only for calculating R-factors(gt) etc. and is 
 not relevant to the choice of reflections for refinement.  R-factors based 
 on F² are statistically about twice as large as those based on F, and R- 
 factors based on ALL data will be even larger. 
;
_refine_ls_structure_factor_coef Fsqd
_refine_ls_matrix_type           full
_refine_ls_weighting_scheme      calc
_refine_ls_weighting_details     
'w=1/[σ²(Fo²)+(0.0865P)²+15.5215P] where P=(Fo²+2Fc²)/3'
_atom_sites_solution_primary     ?
_atom_sites_solution_secondary   ?
_atom_sites_solution_hydrogens   geom
_refine_ls_hydrogen_treatment    constr
_refine_ls_extinction_method     none
_refine_ls_extinction_coef       .
_refine_ls_abs_structure_details 
;
 Flack x determined using 1593 quotients [(I+)-(I-)]/[(I+)+(I-)]
 (Parsons and Flack (2004), Acta Cryst. A60, s61).
;
_computing_structure_refinement  'Shelxl-2016/6, Sheldrick, G. M.'
_computing_molecular_graphics    'XP SHELXTL/PC, Siemens Analytical'
_computing_publication_material  'Shelxl-2016/6, Sheldrick, G. M.'
_refine_ls_abs_structure_Flack   -0.035(7)
_chemical_absolute_configuration ?
_refine_ls_number_reflns         4677
_refine_ls_number_parameters     344
_refine_ls_number_restraints     0
_refine_ls_R_factor_all          0.0526
_refine_ls_R_factor_gt           0.0438
_refine_ls_wR_factor_ref         0.1345
_refine_ls_wR_factor_gt          0.1147
_refine_ls_goodness_of_fit_ref   1.005
_refine_ls_restrained_S_all      1.005
_refine_ls_shift/su_max          0.001
_refine_ls_shift/su_mean         0.000

loop_
_atom_site_label
_atom_site_type_symbol
_atom_site_fract_x
_atom_site_fract_y
_atom_site_fract_z
_atom_site_U_iso_or_equiv
_atom_site_adp_type
_atom_site_occupancy
_atom_site_site_symmetry_order
_atom_site_calc_flag
_atom_site_refinement_flags_posn
_atom_site_refinement_flags_adp
_atom_site_refinement_flags_occupancy
_atom_site_disorder_assembly
_atom_site_disorder_group
P1 P 0.73243(12) 0.77534(13) 0.87466(13) 0.0281(4) Uani 1 1 d . . . . .
In1 In 0.5000 0.5000 1.24117(6) 0.0383(2) Uani 1 2 d S T P . .
In2 In 1.0000 0.5000 0.53394(5) 0.0356(2) Uani 1 2 d S T P . .
O1 O 0.4897(4) 0.5901(5) 1.1375(4) 0.0408(16) Uani 1 1 d . . . . .
O2 O 0.6044(4) 0.5514(4) 1.1816(4) 0.0366(14) Uani 1 1 d . . . . .
O3 O 0.9110(4) 0.5116(5) 0.6359(5) 0.0481(18) Uani 1 1 d . . . . .
O4 O 0.9697(5) 0.6159(4) 0.5947(4) 0.0461(18) Uani 1 1 d . . . . .
O5 O 0.5454(5) 0.8933(4) 0.5329(5) 0.0471(17) Uani 1 1 d . . . . .
O6 O 0.5833(4) 1.0065(4) 0.5793(4) 0.0438(16) Uani 1 1 d . . . . .
O7 O 0.8653(5) 1.0103(5) 1.1780(5) 0.054(2) Uani 1 1 d . . . . .
O8 O 0.9565(5) 0.9219(5) 1.1687(5) 0.055(2) Uani 1 1 d . . . . .
C1 C 0.6768(5) 0.7164(5) 0.9441(5) 0.0299(18) Uani 1 1 d . . . . .
C2 C 0.5967(6) 0.7177(6) 0.9467(6) 0.042(2) Uani 1 1 d . . . . .
H2A H 0.5685 0.7457 0.9079 0.051 Uiso 1 1 calc R U . . .
C3 C 0.5592(6) 0.6761(7) 1.0088(7) 0.043(2) Uani 1 1 d . . . . .
H3A H 0.5054 0.6758 1.0113 0.052 Uiso 1 1 calc R U . . .
C4 C 0.6016(6) 0.6352(5) 1.0666(6) 0.0324(18) Uani 1 1 d . . . . .
C5 C 0.6818(6) 0.6356(6) 1.0641(6) 0.0353(19) Uani 1 1 d . . . . .
H5A H 0.7098 0.6085 1.1038 0.042 Uiso 1 1 calc R U . . .
C6 C 0.7198(6) 0.6755(6) 1.0040(7) 0.039(2) Uani 1 1 d . . . . .
H6A H 0.7736 0.6758 1.0024 0.046 Uiso 1 1 calc R U . . .
C7 C 0.5621(5) 0.5893(6) 1.1330(6) 0.036(2) Uani 1 1 d . . . . .
C8 C 0.7970(5) 0.7160(5) 0.8153(5) 0.0292(17) Uani 1 1 d . . . . .
C9 C 0.7840(6) 0.6357(6) 0.8092(7) 0.040(2) Uani 1 1 d . . . . .
H9A H 0.7477 0.6114 0.8428 0.047 Uiso 1 1 calc R U . . .
C10 C 0.8263(5) 0.5938(5) 0.7519(8) 0.0404(19) Uani 1 1 d . . . . .
H10A H 0.8188 0.5407 0.7473 0.048 Uiso 1 1 calc R U . . .
C11 C 0.8789(6) 0.6298(6) 0.7025(6) 0.034(2) Uani 1 1 d . . . . .
C12 C 0.8914(6) 0.7102(6) 0.7094(6) 0.036(2) Uani 1 1 d . . . . .
H12A H 0.9280 0.7341 0.6759 0.043 Uiso 1 1 calc R U . . .
C13 C 0.8504(5) 0.7531(5) 0.7644(6) 0.0339(18) Uani 1 1 d . . . . .
H13A H 0.8578 0.8063 0.7680 0.041 Uiso 1 1 calc R U . . .
C14 C 0.9240(6) 0.5829(6) 0.6402(6) 0.039(2) Uani 1 1 d . . . . .
C15 C 0.6768(6) 0.8241(6) 0.7978(5) 0.0316(19) Uani 1 1 d . . . . .
C16 C 0.6404(5) 0.7794(5) 0.7369(7) 0.037(2) Uani 1 1 d . . . . .
H16A H 0.6374 0.7260 0.7429 0.044 Uiso 1 1 calc R U . . .
C17 C 0.6090(5) 0.8145(6) 0.6683(6) 0.036(2) Uani 1 1 d . . . . .
H17A H 0.5852 0.7846 0.6278 0.044 Uiso 1 1 calc R U . . .
C18 C 0.6126(5) 0.8945(6) 0.6594(6) 0.0332(19) Uani 1 1 d . . . . .
C19 C 0.6470(7) 0.9397(6) 0.7201(6) 0.039(2) Uani 1 1 d . . . . .
H19A H 0.6489 0.9932 0.7143 0.047 Uiso 1 1 calc R U . . .
C20 C 0.6787(7) 0.9043(6) 0.7897(6) 0.039(2) Uani 1 1 d . . . . .
H20A H 0.7011 0.9344 0.8310 0.047 Uiso 1 1 calc R U . . .
C21 C 0.5794(6) 0.9350(6) 0.5848(6) 0.038(2) Uani 1 1 d . . . . .
C22 C 0.7829(5) 0.8400(5) 0.9418(5) 0.0308(18) Uani 1 1 d . . . . .
C23 C 0.7405(5) 0.8925(5) 0.9905(6) 0.0305(18) Uani 1 1 d . . . . .
H23A H 0.6887 0.9018 0.9785 0.037 Uiso 1 1 calc R U . . .
C24 C 0.7749(6) 0.9298(5) 1.0553(6) 0.036(2) Uani 1 1 d . . . . .
H24A H 0.7467 0.9647 1.0871 0.044 Uiso 1 1 calc R U . . .
C25 C 0.8529(6) 0.9151(5) 1.0734(6) 0.038(2) Uani 1 1 d . . . . .
C26 C 0.8947(6) 0.8640(6) 1.0257(6) 0.042(2) Uani 1 1 d . . . . .
H26A H 0.9464 0.8543 1.0383 0.050 Uiso 1 1 calc R U . . .
C27 C 0.8606(6) 0.8267(6) 0.9590(6) 0.038(2) Uani 1 1 d . . . . .
H27A H 0.8894 0.7931 0.9262 0.046 Uiso 1 1 calc R U . . .
C28 C 0.8921(7) 0.9533(7) 1.1458(6) 0.047(3) Uani 1 1 d . . . . .

loop_
_atom_site_aniso_label
_atom_site_aniso_U_11
_atom_site_aniso_U_22
_atom_site_aniso_U_33
_atom_site_aniso_U_23
_atom_site_aniso_U_13
_atom_site_aniso_U_12
P1 0.0324(10) 0.0310(10) 0.0209(9) -0.0006(8) 0.0000(8) 0.0018(8)
In1 0.0376(4) 0.0497(5) 0.0277(4) 0.000 0.000 -0.0115(3)
In2 0.0362(5) 0.0384(5) 0.0323(5) 0.000 0.000 0.0054(5)
O1 0.040(4) 0.055(4) 0.028(3) 0.002(3) 0.002(3) -0.009(3)
O2 0.038(3) 0.046(4) 0.026(3) 0.002(3) 0.006(3) -0.008(3)
O3 0.042(4) 0.053(4) 0.049(4) -0.018(4) 0.013(3) 0.004(3)
O4 0.065(5) 0.041(4) 0.032(4) -0.003(3) 0.007(3) 0.013(3)
O5 0.060(5) 0.049(4) 0.032(3) 0.006(3) -0.010(3) -0.003(3)
O6 0.050(4) 0.046(4) 0.035(4) 0.008(3) -0.008(3) -0.006(3)
O7 0.083(6) 0.049(4) 0.029(4) -0.008(3) -0.013(4) -0.003(4)
O8 0.066(5) 0.063(5) 0.035(4) -0.011(4) -0.023(4) 0.006(4)
C1 0.034(4) 0.035(4) 0.021(4) 0.000(3) -0.001(3) -0.001(3)
C2 0.035(5) 0.056(6) 0.035(5) 0.014(4) -0.005(4) 0.004(4)
C3 0.029(5) 0.067(7) 0.034(5) 0.002(5) 0.001(4) -0.005(4)
C4 0.041(5) 0.036(4) 0.021(4) 0.003(4) 0.001(4) -0.007(4)
C5 0.037(5) 0.038(5) 0.030(5) 0.007(4) -0.004(4) -0.003(4)
C6 0.036(5) 0.043(5) 0.036(5) -0.002(5) -0.004(4) 0.001(4)
C7 0.036(5) 0.044(5) 0.028(5) -0.009(4) 0.000(4) -0.009(4)
C8 0.039(5) 0.031(4) 0.018(4) -0.001(3) 0.007(3) 0.004(3)
C9 0.047(6) 0.032(5) 0.039(5) 0.003(4) 0.010(4) 0.001(4)
C10 0.050(5) 0.034(4) 0.037(5) 0.000(5) -0.001(5) 0.006(3)
C11 0.036(5) 0.043(5) 0.022(4) -0.004(4) -0.007(4) 0.015(4)
C12 0.036(5) 0.042(5) 0.030(5) 0.005(4) 0.003(3) 0.005(4)
C13 0.043(4) 0.031(4) 0.028(5) 0.004(4) 0.004(4) 0.006(3)
C14 0.038(5) 0.048(6) 0.032(5) -0.002(4) -0.009(4) 0.007(4)
C15 0.038(5) 0.035(5) 0.022(4) 0.001(3) 0.001(3) 0.005(4)
C16 0.037(4) 0.036(4) 0.037(5) -0.003(4) -0.002(4) 0.006(3)
C17 0.035(5) 0.044(5) 0.030(5) -0.010(4) -0.006(4) 0.002(4)
C18 0.029(4) 0.041(5) 0.030(5) 0.002(4) 0.006(3) 0.005(4)
C19 0.051(6) 0.035(5) 0.032(5) -0.003(4) -0.006(4) -0.002(4)
C20 0.055(6) 0.038(5) 0.024(5) 0.000(4) -0.008(4) -0.004(5)
C21 0.038(5) 0.053(6) 0.025(4) -0.004(4) 0.000(4) 0.003(4)
C22 0.039(5) 0.032(4) 0.022(4) 0.002(3) 0.000(4) -0.001(4)
C23 0.033(4) 0.031(4) 0.027(5) -0.003(3) 0.005(3) 0.001(3)
C24 0.046(5) 0.033(4) 0.030(5) -0.001(3) 0.003(4) 0.001(4)
C25 0.047(5) 0.038(5) 0.028(5) 0.004(4) -0.006(4) -0.009(4)
C26 0.038(5) 0.051(6) 0.036(6) 0.003(4) 0.000(4) 0.002(4)
C27 0.034(5) 0.048(5) 0.033(5) -0.005(4) -0.007(4) 0.002(4)
C28 0.059(7) 0.056(7) 0.026(5) 0.000(5) -0.011(4) -0.009(5)

_geom_special_details            
;
 All esds (except the esd in the dihedral angle between two l.s. planes)
 are estimated using the full covariance matrix.  The cell esds are taken
 into account individually in the estimation of esds in distances, angles
 and torsion angles; correlations between esds in cell parameters are only
 used when they are defined by crystal symmetry.  An approximate (isotropic)
 treatment of cell esds is used for estimating esds involving l.s. planes.
;

loop_
_geom_bond_atom_site_label_1
_geom_bond_atom_site_label_2
_geom_bond_distance
_geom_bond_site_symmetry_2
_geom_bond_publ_flag
P1 C15 1.783(9) . ?
P1 C22 1.784(10) . ?
P1 C1 1.795(9) . ?
P1 C8 1.794(9) . ?
In1 O8 2.124(7) 8_647 ?
In1 O8 2.124(7) 6_467 ?
In1 O2 2.228(6) 3_665 ?
In1 O2 2.228(6) . ?
In1 O1 2.294(7) . ?
In1 O1 2.294(7) 3_665 ?
In1 C7 2.567(10) . ?
In1 C7 2.567(10) 3_665 ?
In2 O3 2.263(7) 3_765 ?
In2 O3 2.263(7) . ?
In2 O5 2.276(7) 2_566 ?
In2 O5 2.276(7) 4_756 ?
In2 O4 2.290(7) . ?
In2 O4 2.290(7) 3_765 ?
In2 O6 2.332(7) 2_566 ?
In2 O6 2.332(7) 4_756 ?
In2 C14 2.594(10) . ?
In2 C14 2.594(10) 3_765 ?
In2 C21 2.613(10) 2_566 ?
In2 C21 2.613(10) 4_756 ?
O1 C7 1.253(12) . ?
O2 C7 1.257(12) . ?
O3 C14 1.254(13) . ?
O4 C14 1.221(13) . ?
O5 C21 1.254(13) . ?
O5 In2 2.276(7) 2_576 ?
O6 C21 1.239(13) . ?
O6 In2 2.332(7) 2_576 ?
O7 C28 1.205(15) . ?
O8 C28 1.294(15) . ?
O8 In1 2.124(7) 6_567 ?
C1 C2 1.385(13) . ?
C1 C6 1.410(13) . ?
C2 C3 1.394(14) . ?
C2 H2A 0.9300 . ?
C3 C4 1.381(14) . ?
C3 H3A 0.9300 . ?
C4 C5 1.385(13) . ?
C4 C7 1.499(13) . ?
C5 C6 1.361(15) . ?
C5 H5A 0.9300 . ?
C6 H6A 0.9300 . ?
C8 C13 1.391(13) . ?
C8 C9 1.408(13) . ?
C9 C10 1.384(15) . ?
C9 H9A 0.9300 . ?
C10 C11 1.360(15) . ?
C10 H10A 0.9300 . ?
C11 C12 1.411(15) . ?
C11 C14 1.508(13) . ?
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loop_
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_geom_angle
_geom_angle_site_symmetry_1
_geom_angle_site_symmetry_3
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C15 P1 C1 114.5(4) . . ?
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C4    1    0.601609    0.635204    1.066574    11.00000    0.04093    0.03566 =
         0.02064    0.00315    0.00141   -0.00718
C5    1    0.681763    0.635635    1.064089    11.00000    0.03731    0.03831 =
         0.03038    0.00735   -0.00395   -0.00315
AFIX  43
H5A   2    0.709752    0.608494    1.103758    11.00000   -1.20000
AFIX   0
C6    1    0.719811    0.675525    1.003964    11.00000    0.03646    0.04329 =
         0.03627   -0.00192   -0.00380    0.00096
AFIX  43
H6A   2    0.773631    0.675787    1.002355    11.00000   -1.20000
AFIX   0
C7    1    0.562092    0.589309    1.133001    11.00000    0.03554    0.04430 =
         0.02828   -0.00914    0.00021   -0.00872
C8    1    0.797043    0.715995    0.815261    11.00000    0.03853    0.03146 =
         0.01756   -0.00089    0.00732    0.00427
C9    1    0.783956    0.635725    0.809181    11.00000    0.04740    0.03220 =
         0.03897    0.00263    0.01014    0.00125
AFIX  43
H9A   2    0.747686    0.611428    0.842846    11.00000   -1.20000
AFIX   0
C10   1    0.826316    0.593833    0.751950    11.00000    0.05002    0.03439 =
         0.03671   -0.00019   -0.00097    0.00634
AFIX  43
H10A  2    0.818783    0.540701    0.747276    11.00000   -1.20000
AFIX   0
C11   1    0.878867    0.629785    0.702503    11.00000    0.03623    0.04315 =
         0.02228   -0.00359   -0.00674    0.01512
C12   1    0.891360    0.710246    0.709385    11.00000    0.03566    0.04210 =
         0.03047    0.00544    0.00326    0.00468
AFIX  43
H12A  2    0.928031    0.734140    0.675888    11.00000   -1.20000
AFIX   0
C13   1    0.850391    0.753056    0.764386    11.00000    0.04290    0.03074 =
         0.02799    0.00394    0.00368    0.00607
AFIX  43
H13A  2    0.857823    0.806272    0.768040    11.00000   -1.20000
AFIX   0
C14   1    0.923961    0.582926    0.640245    11.00000    0.03813    0.04820 =
         0.03157   -0.00229   -0.00883    0.00712
C15   1    0.676766    0.824122    0.797824    11.00000    0.03802    0.03466 =
         0.02218    0.00148    0.00145    0.00546
C16   1    0.640365    0.779449    0.736918    11.00000    0.03739    0.03597 =
         0.03677   -0.00267   -0.00164    0.00627
AFIX  43
H16A  2    0.637417    0.725976    0.742860    11.00000   -1.20000
AFIX   0
C17   1    0.608969    0.814524    0.668330    11.00000    0.03549    0.04360 =
         0.02968   -0.01046   -0.00626    0.00203
AFIX  43
H17A  2    0.585227    0.784633    0.627766    11.00000   -1.20000
AFIX   0
C18   1    0.612579    0.894499    0.659389    11.00000    0.02870    0.04106 =
         0.02970    0.00239    0.00572    0.00480
C19   1    0.646993    0.939714    0.720074    11.00000    0.05093    0.03499 =
         0.03160   -0.00282   -0.00570   -0.00199
AFIX  43
H19A  2    0.648905    0.993249    0.714293    11.00000   -1.20000
AFIX   0
C20   1    0.678658    0.904313    0.789723    11.00000    0.05538    0.03834 =
         0.02356    0.00046   -0.00823   -0.00358
AFIX  43
H20A  2    0.701141    0.934381    0.830950    11.00000   -1.20000
AFIX   0
C21   1    0.579433    0.935024    0.584811    11.00000    0.03811    0.05267 =
         0.02472   -0.00408    0.00016    0.00290
C22   1    0.782882    0.840005    0.941762    11.00000    0.03860    0.03163 =
         0.02204    0.00153   -0.00012   -0.00084
C23   1    0.740485    0.892488    0.990505    11.00000    0.03341    0.03120 =
         0.02696   -0.00345    0.00475    0.00144
AFIX  43
H23A  2    0.688662    0.901844    0.978525    11.00000   -1.20000
AFIX   0
C24   1    0.774852    0.929778    1.055257    11.00000    0.04615    0.03329 =
         0.02957   -0.00071    0.00334    0.00129
AFIX  43
H24A  2    0.746733    0.964684    1.087123    11.00000   -1.20000
AFIX   0
C25   1    0.852908    0.915055    1.073376    11.00000    0.04667    0.03786 =
         0.02846    0.00391   -0.00576   -0.00884
C26   1    0.894715    0.863970    1.025704    11.00000    0.03783    0.05059 =
         0.03622    0.00342    0.00001    0.00244
AFIX  43
H26A  2    0.946356    0.854348    1.038321    11.00000   -1.20000
AFIX   0
C27   1    0.860585    0.826675    0.958996    11.00000    0.03413    0.04793 =
         0.03333   -0.00455   -0.00735    0.00237
AFIX  43
H27A  2    0.889390    0.793126    0.926179    11.00000   -1.20000
AFIX   0
C28   1    0.892053    0.953340    1.145792    11.00000    0.05903    0.05618 =
         0.02599   -0.00008   -0.01101   -0.00864

HKLF    4

REM  sh17047 in I-4 #82
REM R1 =  0.0438 for    4036 Fo > 4sig(Fo)  and  0.0526 for all    4677 data
REM    344 parameters refined using      0 restraints

END

WGHT      0.0802      8.3669

REM Highest difference peak  0.937,  deepest hole -0.851,  1-sigma level  0.122
Q1    1   0.9956  0.5415  0.4949  11.00000  0.05    0.94
Q2    1   0.9604  0.5043  0.4907  11.00000  0.05    0.77
Q3    1   0.7063  0.7945  0.8390  11.00000  0.05    0.58
Q4    1   0.5099  0.5419  1.2906  11.00000  0.05    0.57
Q5    1   0.8605  0.8874  1.0711  11.00000  0.05    0.54
;
_shelx_res_checksum              73210
####################################################################### 
# 
# This file contains crystal structure data downloaded from the 
# Cambridge Structural Database (CSD) hosted by the Cambridge 
# Crystallographic Data Centre (CCDC).
# 
# Full information about CCDC data access policies and citation 
# guidelines are available at http://www.ccdc.cam.ac.uk/access/V1 
# 
# Audit and citation data items may have been added by the CCDC. 
# Please retain this information to preserve the provenance of 
# this file and to allow appropriate attribution of the data. 
# 
#######################################################################

data_shelx
_database_code_depnum_ccdc_archive 'CCDC 1904839'
loop_
_audit_author_name
_audit_author_address
'Simon Humphrey'
;University of Texas
United States of America
;
_audit_update_record             
;
2019-03-21 deposited with the CCDC.	2019-06-20 downloaded from the CCDC.
;
_audit_creation_method           SHELXL-2014/7
_shelx_SHELXL_version_number     2014/7
_chemical_name_systematic        ?
_chemical_name_common            PCM-75
_chemical_melting_point          ?
_chemical_formula_moiety         'C56 H36 Mg3 P2 O18, H2 O, 2(C3 H7 N O)'
_chemical_formula_sum            'C62 H54 Mg3 N2 O21 P2'
_chemical_formula_weight         1289.88

loop_
_atom_type_symbol
_atom_type_description
_atom_type_scat_dispersion_real
_atom_type_scat_dispersion_imag
_atom_type_scat_source
C C 0.0181 0.0091 'International Tables Vol C Tables 4.2.6.8 and 6.1.1.4'
H H 0.0000 0.0000 'International Tables Vol C Tables 4.2.6.8 and 6.1.1.4'
O O 0.0492 0.0322 'International Tables Vol C Tables 4.2.6.8 and 6.1.1.4'
Mg Mg 0.1719 0.1771 'International Tables Vol C Tables 4.2.6.8 and 6.1.1.4'
P P 0.2955 0.4335 'International Tables Vol C Tables 4.2.6.8 and 6.1.1.4'
N N 0.0311 0.0180 'International Tables Vol C Tables 4.2.6.8 and 6.1.1.4'

_space_group_crystal_system      orthorhombic
_space_group_IT_number           73
_space_group_name_H-M_alt        'I b c a'
_space_group_name_Hall           '-I 2b 2c'

_shelx_space_group_comment       
;
The symmetry employed for this shelxl refinement is uniquely defined
by the following loop, which should always be used as a source of
symmetry information in preference to the above space-group names.
They are only intended as comments.
;

loop_
_space_group_symop_operation_xyz
'x, y, z'
'-x+1/2, -y, z+1/2'
'-x, y+1/2, -z+1/2'
'x+1/2, -y+1/2, -z'
'x+1/2, y+1/2, z+1/2'
'-x+1, -y+1/2, z+1'
'-x+1/2, y+1, -z+1'
'x+1, -y+1, -z+1/2'
'-x, -y, -z'
'x-1/2, y, -z-1/2'
'x, -y-1/2, z-1/2'
'-x-1/2, y-1/2, z'
'-x+1/2, -y+1/2, -z+1/2'
'x, y+1/2, -z'
'x+1/2, -y, z'
'-x, y, z+1/2'

_cell_length_a                   29.3448(4)
_cell_length_b                   23.6598(4)
_cell_length_c                   24.6552(3)
_cell_angle_alpha                90
_cell_angle_beta                 90
_cell_angle_gamma                90
_cell_volume                     17117.9(4)
_cell_formula_units_Z            8
_cell_measurement_temperature    100.0(5)
_cell_measurement_reflns_used    27447
_cell_measurement_theta_min      2.3730
_cell_measurement_theta_max      75.5930

_exptl_crystal_description       rod
_exptl_crystal_colour            colourless
_exptl_crystal_density_meas      ?
_exptl_crystal_density_method    ?
_exptl_crystal_density_diffrn    1.002
_exptl_crystal_F_000             5331
_exptl_transmission_factor_min   ?
_exptl_transmission_factor_max   ?
_exptl_crystal_size_max          0.858
_exptl_crystal_size_mid          0.353
_exptl_crystal_size_min          0.202
_exptl_absorpt_coefficient_mu    1.165
_shelx_estimated_absorpt_T_min   ?
_shelx_estimated_absorpt_T_max   ?
_exptl_absorpt_correction_type   multi-scan
_exptl_absorpt_correction_T_min  0.45972
_exptl_absorpt_correction_T_max  1.00000
_exptl_absorpt_process_details   ?
_exptl_absorpt_special_details   ?
_diffrn_ambient_temperature      100.0(5)
_diffrn_radiation_wavelength     1.54184
_diffrn_radiation_type           CuK\a
_diffrn_source                   'micro-focus sealed X-ray tube'
_diffrn_measurement_device_type  'SuperNova (Cu) X-ray Source'
_diffrn_measurement_method       ?
_diffrn_detector_area_resol_mean ?
_diffrn_reflns_number            45399
_diffrn_reflns_av_unetI/netI     0.0189
_diffrn_reflns_av_R_equivalents  0.0383
_diffrn_reflns_limit_h_min       -36
_diffrn_reflns_limit_h_max       31
_diffrn_reflns_limit_k_min       -29
_diffrn_reflns_limit_k_max       28
_diffrn_reflns_limit_l_min       -30
_diffrn_reflns_limit_l_max       29
_diffrn_reflns_theta_min         7.797
_diffrn_reflns_theta_max         75.894
_diffrn_reflns_theta_full        67.684
_diffrn_measured_fraction_theta_max 0.987
_diffrn_measured_fraction_theta_full 0.997
_diffrn_reflns_Laue_measured_fraction_max 0.987
_diffrn_reflns_Laue_measured_fraction_full 0.997
_diffrn_reflns_point_group_measured_fraction_max 0.987
_diffrn_reflns_point_group_measured_fraction_full 0.997
_reflns_number_total             8818
_reflns_number_gt                8216
_reflns_threshold_expression     'I > 2σ(I)'
_reflns_Friedel_coverage         0.000
_reflns_Friedel_fraction_max     .
_reflns_Friedel_fraction_full    .

_reflns_special_details          
;
 Reflections were merged by SHELXL according to the crystal
 class for the calculation of statistics and refinement.
 
 Structure factors included contributions from the .fab file.
 
 _reflns_Friedel_fraction is defined as the number of unique
 Friedel pairs measured divided by the number that would be
 possible theoretically, ignoring centric projections and
 systematic absences.
;
_refine_special_details          ?
_refine_ls_structure_factor_coef Fsqd
_refine_ls_matrix_type           full
_refine_ls_weighting_scheme      calc
_refine_ls_weighting_details     
'w=1/[σ²(Fo²)+(0.1476P)²+32.9281P] where P=(Fo²+2Fc²)/3'
_atom_sites_solution_primary     ?
_atom_sites_solution_secondary   ?
_atom_sites_solution_hydrogens   geom
_refine_ls_hydrogen_treatment    constr
_refine_ls_extinction_method     none
_refine_ls_extinction_coef       .
_refine_ls_number_reflns         8818
_refine_ls_number_parameters     536
_refine_ls_number_restraints     16
_refine_ls_R_factor_all          0.0778
_refine_ls_R_factor_gt           0.0752
_refine_ls_wR_factor_ref         0.2383
_refine_ls_wR_factor_gt          0.2355
_refine_ls_goodness_of_fit_ref   1.050
_refine_ls_restrained_S_all      1.053
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C5' 0.035(7) 0.104(15) 0.039(7) -0.012(8) 0.005(5) -0.021(8)
C6 0.0387(18) 0.056(2) 0.0489(19) 0.0064(16) -0.0050(14) -0.0090(15)
C6' 0.046(8) 0.071(10) 0.038(7) -0.011(6) -0.002(6) -0.017(7)
C7 0.0436(16) 0.083(2) 0.0481(16) 0.0085(15) -0.0030(13) -0.0236(16)
C8 0.0312(12) 0.0419(13) 0.0359(12) -0.0038(10) 0.0016(9) -0.0013(10)
C8' 0.0312(12) 0.0419(13) 0.0359(12) -0.0038(10) 0.0016(9) -0.0013(10)
C9 0.017(2) 0.041(3) 0.033(3) 0.000(2) 0.0042(17) -0.0041(19)
C9' 0.080(10) 0.31(3) 0.078(9) -0.092(14) -0.037(7) 0.098(13)
C10 0.022(3) 0.049(3) 0.037(3) 0.001(2) 0.002(2) -0.007(2)
C10' 0.072(9) 0.27(2) 0.071(9) -0.093(13) -0.036(7) 0.082(12)
C11 0.0349(14) 0.0508(16) 0.0377(14) -0.0031(11) 0.0030(10) 0.0032(10)
C11' 0.0349(14) 0.0508(16) 0.0377(14) -0.0031(11) 0.0030(10) 0.0032(10)
C12 0.023(4) 0.039(3) 0.052(4) -0.003(3) 0.008(3) -0.009(3)
C12' 0.058(9) 0.154(15) 0.054(7) -0.043(9) -0.013(6) 0.062(9)
C13 0.024(3) 0.038(3) 0.049(5) -0.007(3) 0.006(3) -0.011(2)
C13' 0.055(8) 0.185(18) 0.045(6) -0.041(9) -0.020(5) 0.057(9)
C14 0.0331(12) 0.0527(15) 0.0370(13) -0.0029(11) 0.0018(10) 0.0054(11)
C15 0.0340(12) 0.0397(13) 0.0364(12) 0.0012(10) -0.0024(9) -0.0069(10)
C16 0.091(3) 0.0428(17) 0.091(3) 0.0140(17) -0.057(2) -0.0269(17)
C17 0.083(2) 0.0366(15) 0.079(2) 0.0133(15) -0.044(2) -0.0178(16)
C18 0.0338(11) 0.0355(12) 0.0368(11) 0.0011(10) -0.0011(9) -0.0058(10)
C19 0.0426(15) 0.0363(13) 0.073(2) -0.0014(13) -0.0201(14) -0.0080(11)
C20 0.0449(15) 0.0346(13) 0.0660(18) -0.0025(12) -0.0161(13) -0.0041(11)
C21 0.0364(12) 0.0368(12) 0.0375(12) -0.0003(10) 0.0010(10) -0.0061(10)
C22 0.0305(11) 0.0396(13) 0.0372(12) -0.0039(10) 0.0006(9) -0.0015(10)
C23 0.0409(13) 0.0427(14) 0.0434(14) -0.0040(11) 0.0115(11) 0.0017(11)
C24 0.0376(13) 0.0424(14) 0.0424(13) -0.0001(11) 0.0077(11) -0.0027(10)
C25 0.0289(11) 0.0455(14) 0.0419(13) -0.0070(11) -0.0010(10) -0.0011(10)
C26 0.0328(13) 0.0532(17) 0.073(2) -0.0227(15) 0.0160(13) -0.0060(12)
C27 0.0331(13) 0.0530(16) 0.0619(18) -0.0143(13) 0.0143(12) -0.0064(12)
C28 0.0318(12) 0.0462(14) 0.0428(13) -0.0072(11) 0.0003(10) -0.0016(11)
N110 0.174(11) 0.115(8) 0.081(6) -0.007(5) -0.035(7) 0.059(8)
O110 0.34(3) 0.43(4) 0.31(3) -0.09(3) 0.14(2) -0.29(3)
C110 1.50(16) 0.075(9) 0.068(8) 0.007(8) 0.03(3) 0.10(3)
C111 0.109(9) 0.106(9) 0.159(12) 0.054(8) 0.024(9) 0.054(8)
C112 0.110(9) 0.106(9) 0.141(11) -0.052(8) 0.024(8) -0.004(7)
N100 0.105(7) 0.109(7) 0.151(9) -0.040(7) 0.048(7) -0.006(6)
O100 0.110(6) 0.123(7) 0.156(8) -0.007(6) -0.006(7) -0.027(6)
C100 0.083(7) 0.137(12) 0.131(11) -0.038(9) -0.009(7) -0.005(8)
C101 0.075(6) 0.127(9) 0.123(9) -0.005(7) 0.057(6) -0.012(6)
C102 0.090(8) 0.154(13) 0.184(15) 0.047(12) 0.023(9) 0.001(8)
O51 0.141(9) 0.114(8) 0.073(5) -0.046(6) 0.000 0.000
O52 0.115(8) 0.095(7) 0.121(8) 0.000 -0.043(7) 0.000

_geom_special_details            
;
 All esds (except the esd in the dihedral angle between two l.s. planes)
 are estimated using the full covariance matrix.  The cell esds are taken
 into account individually in the estimation of esds in distances, angles
 and torsion angles; correlations between esds in cell parameters are only
 used when they are defined by crystal symmetry.  An approximate (isotropic)
 treatment of cell esds is used for estimating esds involving l.s. planes.
;

loop_
_geom_bond_atom_site_label_1
_geom_bond_atom_site_label_2
_geom_bond_distance
_geom_bond_site_symmetry_2
_geom_bond_publ_flag
Mg1 O1 2.005(2) . ?
Mg1 O3 2.012(2) 7_545 ?
Mg1 O8 2.038(2) 12_655 ?
Mg1 O9 2.094(2) . ?
Mg1 O5 2.1352(19) 10_557 ?
Mg1 O6 2.276(2) 10_557 ?
Mg1 C21 2.521(3) 10_557 ?
Mg1 Mg2 3.5773(9) 15_465 ?
Mg2 O7 2.0209(19) . ?
Mg2 O7 2.0210(19) 6_564 ?
Mg2 O4 2.052(2) 9_666 ?
Mg2 O4 2.052(2) 14_556 ?
Mg2 O5 2.1224(19) 8_456 ?
Mg2 O5 2.1224(18) 3_656 ?
Mg2 Mg1 3.5774(9) 15_565 ?
Mg2 Mg1 3.5774(9) 12_665 ?
P1 C1' 1.783(3) . ?
P1 C1 1.783(3) . ?
P1 C8' 1.792(3) . ?
P1 C8 1.792(3) . ?
P1 C15 1.794(3) . ?
P1 C22 1.795(3) . ?
O1 C7 1.227(4) . ?
O2 C7 1.234(4) . ?
O3 C14 1.251(3) . ?
O3 Mg1 2.012(2) 7_545 ?
O4 C14 1.254(3) . ?
O4 Mg2 2.052(2) 9_666 ?
O5 C21 1.279(3) . ?
O5 Mg2 2.1225(18) 3_646 ?
O5 Mg1 2.1353(19) 10_657 ?
O6 C21 1.238(3) . ?
O6 Mg1 2.276(2) 10_657 ?
O7 C28 1.246(3) . ?
O8 C28 1.260(3) . ?
O8 Mg1 2.038(2) 12_665 ?
C1 C2 1.356(5) . ?
C1 C6 1.451(5) . ?
C1' C6' 1.280(15) . ?
C1' C2' 1.484(15) . ?
C2 C3 1.389(5) . ?
C2 H2A 0.9300 . ?
C2' C3' 1.39(2) . ?
C2' H2'A 0.9300 . ?
C3 C4 1.369(5) . ?
C3 H3A 0.9300 . ?
C3' C4' 1.425(16) . ?
C3' H3'A 0.9300 . ?
C4 C5 1.402(5) . ?
C4 C7 1.519(4) . ?
C4' C5' 1.385(16) . ?
C4' C7 1.519(4) . ?
C5 C6 1.386(5) . ?
C5 H5A 0.9300 . ?
C5' C6' 1.44(2) . ?
C5' H5'A 0.9300 . ?
C6 H6A 0.9300 . ?
C6' H6'A 0.9300 . ?
C8 C13 1.392(12) . ?
C8 C9 1.412(8) . ?
C8' C9' 1.339(14) . ?
C8' C13' 1.340(16) . ?
C9 C10 1.368(13) . ?
C9 H9A 0.9300 . ?
C9' C10' 1.414(19) . ?
C9' H9' 0.9300 . ?
C10 C11 1.418(9) . ?
C10 H10A 0.9300 . ?
C10' C11' 1.317(15) . ?
C10' H12B 0.9300 . ?
C11 C12 1.363(13) . ?
C11 C14 1.515(4) . ?
C11' C12' 1.332(18) . ?
C11' C14 1.515(4) . ?
C12 C13 1.36(2) . ?
C12 H12A 0.9300 . ?
C12' C13' 1.42(2) . ?
C12' H10B 0.9300 . ?
C13 H13A 0.9300 . ?
C13' H9'A 0.9300 . ?
C15 C20 1.376(4) . ?
C15 C16 1.391(4) . ?
C16 C17 1.385(5) . ?
C16 H16A 0.9300 . ?
C17 C18 1.369(4) . ?
C17 H17A 0.9300 . ?
C18 C19 1.371(4) . ?
C18 C21 1.496(4) . ?
C19 C20 1.389(4) . ?
C19 H19A 0.9300 . ?
C20 H20A 0.9300 . ?
C21 Mg1 2.521(3) 10_657 ?
C22 C27 1.387(4) . ?
C22 C23 1.395(4) . ?
C23 C24 1.383(4) . ?
C23 H23A 0.9300 . ?
C24 C25 1.397(4) . ?
C24 H24A 0.9300 . ?
C25 C26 1.385(4) . ?
C25 C28 1.510(4) . ?
C26 C27 1.385(4) . ?
C26 H26A 0.9300 . ?
C27 H27A 0.9300 . ?
N110 C112 1.309(12) . ?
N110 C111 1.397(13) . ?
N110 C110 1.416(13) . ?
O110 C110 1.456(19) . ?
C110 H11A 0.9300 . ?
C111 H11B 0.9600 . ?
C111 H11C 0.9600 . ?
C111 H11D 0.9600 . ?
C112 H11E 0.9600 . ?
C112 H11F 0.9600 . ?
C112 H11G 0.9600 . ?
N100 C100 1.320(13) . ?
N100 C101 1.372(11) . ?
N100 C102 1.463(12) . ?
O100 C100 1.365(12) . ?
C100 H10C 0.9300 . ?
C101 H10D 0.9600 . ?
C101 H10E 0.9600 . ?
C101 H10F 0.9600 . ?
C102 H10G 0.9600 . ?
C102 H10H 0.9600 . ?
C102 H10I 0.9600 . ?

loop_
_geom_angle_atom_site_label_1
_geom_angle_atom_site_label_2
_geom_angle_atom_site_label_3
_geom_angle
_geom_angle_site_symmetry_1
_geom_angle_site_symmetry_3
_geom_angle_publ_flag
O1 Mg1 O3 87.49(9) . 7_545 ?
O1 Mg1 O8 102.90(10) . 12_655 ?
O3 Mg1 O8 93.79(10) 7_545 12_655 ?
O1 Mg1 O9 88.73(9) . . ?
O3 Mg1 O9 175.32(10) 7_545 . ?
O8 Mg1 O9 89.76(10) 12_655 . ?
O1 Mg1 O5 158.02(10) . 10_557 ?
O3 Mg1 O5 93.00(8) 7_545 10_557 ?
O8 Mg1 O5 99.00(8) 12_655 10_557 ?
O9 Mg1 O5 89.46(8) . 10_557 ?
O1 Mg1 O6 98.48(9) . 10_557 ?
O3 Mg1 O6 91.52(10) 7_545 10_557 ?
O8 Mg1 O6 158.16(9) 12_655 10_557 ?
O9 Mg1 O6 86.29(9) . 10_557 ?
O5 Mg1 O6 59.54(7) 10_557 10_557 ?
O1 Mg1 C21 127.60(10) . 10_557 ?
O3 Mg1 C21 95.71(9) 7_545 10_557 ?
O8 Mg1 C21 128.86(9) 12_655 10_557 ?
O9 Mg1 C21 84.40(9) . 10_557 ?
O5 Mg1 C21 30.48(7) 10_557 10_557 ?
O6 Mg1 C21 29.35(7) 10_557 10_557 ?
O1 Mg1 Mg2 157.47(7) . 15_465 ?
O3 Mg1 Mg2 70.04(6) 7_545 15_465 ?
O8 Mg1 Mg2 77.73(6) 12_655 15_465 ?
O9 Mg1 Mg2 113.79(6) . 15_465 ?
O5 Mg1 Mg2 32.73(5) 10_557 15_465 ?
O6 Mg1 Mg2 84.25(5) 10_557 15_465 ?
C21 Mg1 Mg2 59.13(6) 10_557 15_465 ?
O7 Mg2 O7 178.87(13) . 6_564 ?
O7 Mg2 O4 85.95(8) . 9_666 ?
O7 Mg2 O4 93.26(8) 6_564 9_666 ?
O7 Mg2 O4 93.26(8) . 14_556 ?
O7 Mg2 O4 85.95(8) 6_564 14_556 ?
O4 Mg2 O4 91.24(12) 9_666 14_556 ?
O7 Mg2 O5 93.47(8) . 8_456 ?
O7 Mg2 O5 87.34(7) 6_564 8_456 ?
O4 Mg2 O5 90.26(7) 9_666 8_456 ?
O4 Mg2 O5 173.20(8) 14_556 8_456 ?
O7 Mg2 O5 87.34(7) . 3_656 ?
O7 Mg2 O5 93.47(8) 6_564 3_656 ?
O4 Mg2 O5 173.20(7) 9_666 3_656 ?
O4 Mg2 O5 90.26(7) 14_556 3_656 ?
O5 Mg2 O5 89.02(10) 8_456 3_656 ?
O7 Mg2 Mg1 117.34(6) . 15_565 ?
O7 Mg2 Mg1 63.09(6) 6_564 15_565 ?
O4 Mg2 Mg1 71.05(5) 9_666 15_565 ?
O4 Mg2 Mg1 142.35(6) 14_556 15_565 ?
O5 Mg2 Mg1 32.95(5) 8_456 15_565 ?
O5 Mg2 Mg1 111.28(6) 3_656 15_565 ?
O7 Mg2 Mg1 63.09(6) . 12_665 ?
O7 Mg2 Mg1 117.33(6) 6_564 12_665 ?
O4 Mg2 Mg1 142.35(6) 9_666 12_665 ?
O4 Mg2 Mg1 71.05(5) 14_556 12_665 ?
O5 Mg2 Mg1 111.28(6) 8_456 12_665 ?
O5 Mg2 Mg1 32.95(5) 3_656 12_665 ?
Mg1 Mg2 Mg1 140.99(4) 15_565 12_665 ?
C1' P1 C8' 110.29(12) . . ?
C1 P1 C8 110.29(12) . . ?
C1' P1 C15 109.40(12) . . ?
C1 P1 C15 109.40(12) . . ?
C8' P1 C15 106.37(12) . . ?
C8 P1 C15 106.37(12) . . ?
C1' P1 C22 112.30(12) . . ?
C1 P1 C22 112.30(12) . . ?
C8' P1 C22 110.94(12) . . ?
C8 P1 C22 110.94(12) . . ?
C15 P1 C22 107.31(12) . . ?
C7 O1 Mg1 134.4(2) . . ?
C14 O3 Mg1 136.18(18) . 7_545 ?
C14 O4 Mg2 132.97(18) . 9_666 ?
C21 O5 Mg2 133.77(17) . 3_646 ?
C21 O5 Mg1 91.67(15) . 10_657 ?
Mg2 O5 Mg1 114.32(8) 3_646 10_657 ?
C21 O6 Mg1 86.35(16) . 10_657 ?
C28 O7 Mg2 148.17(19) . . ?
C28 O8 Mg1 123.63(18) . 12_665 ?
C2 C1 C6 119.4(3) . . ?
C2 C1 P1 122.3(2) . . ?
C6 C1 P1 118.2(2) . . ?
C6' C1' C2' 120.6(9) . . ?
C6' C1' P1 120.3(7) . . ?
C2' C1' P1 117.7(6) . . ?
C1 C2 C3 120.7(3) . . ?
C1 C2 H2A 119.7 . . ?
C3 C2 H2A 119.7 . . ?
C3' C2' C1' 116.1(12) . . ?
C3' C2' H2'A 122.0 . . ?
C1' C2' H2'A 122.0 . . ?
C4 C3 C2 120.8(3) . . ?
C4 C3 H3A 119.6 . . ?
C2 C3 H3A 119.6 . . ?
C2' C3' C4' 121.1(12) . . ?
C2' C3' H3'A 119.5 . . ?
C4' C3' H3'A 119.5 . . ?
C3 C4 C5 120.4(3) . . ?
C3 C4 C7 121.3(3) . . ?
C5 C4 C7 118.3(3) . . ?
C5' C4' C3' 117.1(9) . . ?
C5' C4' C7 121.3(6) . . ?
C3' C4' C7 119.3(6) . . ?
C6 C5 C4 119.5(3) . . ?
C6 C5 H5A 120.2 . . ?
C4 C5 H5A 120.2 . . ?
C4' C5' C6' 119.5(12) . . ?
C4' C5' H5'A 120.2 . . ?
C6' C5' H5'A 120.2 . . ?
C5 C6 C1 119.1(3) . . ?
C5 C6 H6A 120.5 . . ?
C1 C6 H6A 120.5 . . ?
C1' C6' C5' 121.1(12) . . ?
C1' C6' H6'A 119.4 . . ?
C5' C6' H6'A 119.4 . . ?
O1 C7 O2 125.4(3) . . ?
O1 C7 C4' 116.6(3) . . ?
O2 C7 C4' 117.9(3) . . ?
O1 C7 C4 116.6(3) . . ?
O2 C7 C4 117.9(3) . . ?
C13 C8 C9 119.6(6) . . ?
C13 C8 P1 120.0(5) . . ?
C9 C8 P1 120.4(3) . . ?
C9' C8' C13' 118.5(9) . . ?
C9' C8' P1 121.1(6) . . ?
C13' C8' P1 119.7(7) . . ?
C10 C9 C8 119.9(6) . . ?
C10 C9 H9A 120.0 . . ?
C8 C9 H9A 120.0 . . ?
C8' C9' C10' 117.9(12) . . ?
C8' C9' H9' 121.0 . . ?
C10' C9' H9' 121.0 . . ?
C9 C10 C11 119.5(7) . . ?
C9 C10 H10A 120.3 . . ?
C11 C10 H10A 120.3 . . ?
C11' C10' C9' 123.3(11) . . ?
C11' C10' H12B 118.4 . . ?
C9' C10' H12B 118.4 . . ?
C12 C11 C10 119.7(7) . . ?
C12 C11 C14 121.0(6) . . ?
C10 C11 C14 119.3(5) . . ?
C10' C11' C12' 117.6(9) . . ?
C10' C11' C14 122.1(6) . . ?
C12' C11' C14 119.9(7) . . ?
C11 C12 C13 121.6(9) . . ?
C11 C12 H12A 119.2 . . ?
C13 C12 H12A 119.2 . . ?
C11' C12' C13' 120.0(13) . . ?
C11' C12' H10B 120.0 . . ?
C13' C12' H10B 120.0 . . ?
C12 C13 C8 119.7(9) . . ?
C12 C13 H13A 120.2 . . ?
C8 C13 H13A 120.2 . . ?
C8' C13' C12' 120.8(13) . . ?
C8' C13' H9'A 119.6 . . ?
C12' C13' H9'A 119.6 . . ?
O3 C14 O4 127.4(2) . . ?
O3 C14 C11' 116.2(2) . . ?
O4 C14 C11' 116.3(2) . . ?
O3 C14 C11 116.2(2) . . ?
O4 C14 C11 116.3(2) . . ?
C20 C15 C16 119.4(3) . . ?
C20 C15 P1 122.5(2) . . ?
C16 C15 P1 118.0(2) . . ?
C17 C16 C15 120.3(3) . . ?
C17 C16 H16A 119.9 . . ?
C15 C16 H16A 119.9 . . ?
C18 C17 C16 119.9(3) . . ?
C18 C17 H17A 120.0 . . ?
C16 C17 H17A 120.0 . . ?
C17 C18 C19 120.0(3) . . ?
C17 C18 C21 118.7(2) . . ?
C19 C18 C21 121.0(2) . . ?
C18 C19 C20 120.7(3) . . ?
C18 C19 H19A 119.7 . . ?
C20 C19 H19A 119.7 . . ?
C15 C20 C19 119.7(3) . . ?
C15 C20 H20A 120.2 . . ?
C19 C20 H20A 120.2 . . ?
O6 C21 O5 121.2(2) . . ?
O6 C21 C18 120.4(2) . . ?
O5 C21 C18 118.2(2) . . ?
O6 C21 Mg1 64.30(15) . 10_657 ?
O5 C21 Mg1 57.85(13) . 10_657 ?
C18 C21 Mg1 165.45(19) . 10_657 ?
C27 C22 C23 120.6(3) . . ?
C27 C22 P1 120.8(2) . . ?
C23 C22 P1 117.8(2) . . ?
C24 C23 C22 119.5(2) . . ?
C24 C23 H23A 120.2 . . ?
C22 C23 H23A 120.2 . . ?
C23 C24 C25 120.3(2) . . ?
C23 C24 H24A 119.8 . . ?
C25 C24 H24A 119.8 . . ?
C26 C25 C24 119.2(3) . . ?
C26 C25 C28 121.6(2) . . ?
C24 C25 C28 119.1(2) . . ?
C25 C26 C27 121.0(3) . . ?
C25 C26 H26A 119.5 . . ?
C27 C26 H26A 119.5 . . ?
C26 C27 C22 119.1(3) . . ?
C26 C27 H27A 120.4 . . ?
C22 C27 H27A 120.4 . . ?
O7 C28 O8 126.9(3) . . ?
O7 C28 C25 115.1(2) . . ?
O8 C28 C25 117.9(2) . . ?
C112 N110 C111 119.2(10) . . ?
C112 N110 C110 120.8(11) . . ?
C111 N110 C110 119.1(12) . . ?
N110 C110 O110 111.3(15) . . ?
N110 C110 H11A 124.4 . . ?
O110 C110 H11A 124.4 . . ?
N110 C111 H11B 109.5 . . ?
N110 C111 H11C 109.5 . . ?
H11B C111 H11C 109.5 . . ?
N110 C111 H11D 109.5 . . ?
H11B C111 H11D 109.5 . . ?
H11C C111 H11D 109.5 . . ?
N110 C112 H11E 109.5 . . ?
N110 C112 H11F 109.5 . . ?
H11E C112 H11F 109.5 . . ?
N110 C112 H11G 109.5 . . ?
H11E C112 H11G 109.5 . . ?
H11F C112 H11G 109.5 . . ?
C100 N100 C101 125.5(10) . . ?
C100 N100 C102 118.7(10) . . ?
C101 N100 C102 115.3(10) . . ?
N100 C100 O100 126.0(11) . . ?
N100 C100 H10C 117.0 . . ?
O100 C100 H10C 117.0 . . ?
N100 C101 H10D 109.5 . . ?
N100 C101 H10E 109.5 . . ?
H10D C101 H10E 109.5 . . ?
N100 C101 H10F 109.5 . . ?
H10D C101 H10F 109.5 . . ?
H10E C101 H10F 109.5 . . ?
N100 C102 H10G 109.5 . . ?
N100 C102 H10H 109.5 . . ?
H10G C102 H10H 109.5 . . ?
N100 C102 H10I 109.5 . . ?
H10G C102 H10I 109.5 . . ?
H10H C102 H10I 109.5 . . ?

_refine_diff_density_max         1.131
_refine_diff_density_min         -0.517
_refine_diff_density_rms         0.084

_shelx_res_file                  
;

    shelx.res created by SHELXL-2014/7

TITL shelxt_a.res in Ibca
CELL  1.54184  29.3448  23.6598  24.6552   90.000   90.000   90.000
ZERR    16.00   0.0004   0.0004   0.0003    0.000    0.000    0.000
LATT   2
SYMM  1/2 - X, - Y, 1/2 + Z
SYMM  - X, 1/2 + Y, 1/2 - Z
SYMM  1/2 + X, 1/2 - Y, - Z
SFAC  C    H    O    MG   P    N
UNIT  496.554 368 168 24 16 16
MERG   2
ABIN
SHEL 5.8 0
EADP C1 C1'
EXYZ C1 C1'
EADP C4 C4'
EXYZ C4 C4'
EADP C8 C8'
EXYZ C8 C8'
EADP C11 C11'
EXYZ C11 C11'
DFIX 31.0  O100 N100   C100 C101   C100 C102   C101 C102
DFIX 41.0  O100 C100   C100 N100   N100 C101   N100 C102
DFIX 31.0  O110 N110   C110 C111   C110 C112   C111 C112
DFIX 41.0  O110 C110   C110 N110   N110 C111   N110 C112
FREE H11C H12B
FMAP   2
PLAN   20
ACTA
BOND   $H
L.S.  16
WGHT    0.147600   32.928101
FVAR       1.37202   0.79381   2.38468   1.38729   0.51732   0.58139   0.40030
FVAR       0.93429
MG1   4    0.110061    0.290975    0.691817    11.00000    0.03001    0.04300 =
         0.03578   -0.00089   -0.00161   -0.00654
MG2   4    0.500000    0.750000    0.643376    10.50000    0.02432    0.03704 =
         0.03266    0.00000    0.00000    0.00214
P1    5    0.383407    0.423881    0.637205    11.00000    0.02720    0.04021 =
         0.03493   -0.00282    0.00143   -0.00493
O1    3    0.173791    0.321239    0.688066    11.00000    0.03354    0.07363 =
         0.04441   -0.00354   -0.00219   -0.01736
O2    3    0.203829    0.310626    0.768628    11.00000    0.07314    0.29187 =
         0.06930    0.06134   -0.01766   -0.09370
O3    3    0.396240    0.311174    0.387095    11.00000    0.03564    0.07751 =
         0.03749   -0.00877   -0.00211    0.01279
O4    3    0.468373    0.298008    0.414836    11.00000    0.03066    0.05876 =
         0.03972   -0.00754    0.00252    0.00762
O5    3    0.538116    0.291477    0.795232    11.00000    0.03437    0.03512 =
         0.03546    0.00242    0.00008   -0.00553
O6    3    0.573912    0.371790    0.782518    11.00000    0.03688    0.04195 =
         0.06265    0.00720   -0.00839   -0.01009
O7    3    0.450769    0.690279    0.642568    11.00000    0.03075    0.04375 =
         0.05058   -0.00826    0.00510   -0.00350
O8    3    0.381257    0.706989    0.676679    11.00000    0.03572    0.04522 =
         0.06437   -0.01344    0.01027    0.00010
O9    3    0.119838    0.275934    0.774689    11.00000    0.04307    0.06523 =
         0.04177    0.00828   -0.00358   -0.01270
PART    1
C1    1    0.330282    0.397867    0.661895    21.00000    0.03158    0.04760 =
         0.03978   -0.00645    0.00482   -0.00712
PART    2
C1'   1    0.330282    0.397867    0.661895   -21.00000    0.03158    0.04760 =
         0.03978   -0.00645    0.00482   -0.00712
PART    1
C2    1    0.289851    0.413483    0.639903    21.00000    0.03725    0.04794 =
         0.04251    0.00083    0.00328   -0.00262
AFIX  43
H2A   2    0.289222    0.440550    0.612560    21.00000   -1.20000
AFIX   0
PART    2
C2'   1    0.298012    0.373487    0.621919   -21.00000    0.04126    0.06758 =
         0.04632   -0.01366    0.00533   -0.00951
AFIX  43
H2'A  2    0.304484    0.372535    0.585006   -21.00000   -1.20000
AFIX   0
PART    1
C3    1    0.249373    0.389475    0.657789    21.00000    0.03135    0.05835 =
         0.04341    0.00041   -0.00410   -0.00548
AFIX  43
H3A   2    0.222098    0.399206    0.641002    21.00000   -1.20000
AFIX   0
PART    2
C3'   1    0.257484    0.352121    0.642885   -21.00000    0.04213    0.05383 =
         0.05370   -0.02002   -0.00575   -0.00430
AFIX  43
H3'A  2    0.235518    0.337914    0.619360   -21.00000   -1.20000
AFIX   0
PART    1
C4    1    0.249100    0.351661    0.699821    21.00000    0.04188    0.06447 =
         0.04484   -0.00199   -0.00071   -0.01887
PART    2
C4'   1    0.249100    0.351661    0.699821   -21.00000    0.04188    0.06447 =
         0.04484   -0.00199   -0.00071   -0.01887
PART    1
C5    1    0.290092    0.334543    0.723988    21.00000    0.04613    0.06390 =
         0.04780    0.01275   -0.00527   -0.01332
AFIX  43
H5A   2    0.289841    0.308788    0.752481    21.00000   -1.20000
AFIX   0
PART    2
C5'   1    0.275498    0.387130    0.731598   -21.00000    0.03455    0.10447 =
         0.03908   -0.01165    0.00490   -0.02149
AFIX  43
H5'A  2    0.266352    0.396153    0.766660   -21.00000   -1.20000
AFIX   0
PART    1
C6    1    0.330975    0.356265    0.705124    21.00000    0.03872    0.05574 =
         0.04885    0.00641   -0.00498   -0.00902
AFIX  43
H6A   2    0.358480    0.344344    0.719965    21.00000   -1.20000
AFIX   0
PART    2
C6'   1    0.317103    0.409885    0.710022   -21.00000    0.04603    0.07109 =
         0.03822   -0.01084   -0.00208   -0.01737
AFIX  43
H6'A  2    0.334764    0.433754    0.731383   -21.00000   -1.20000
AFIX   0
PART    0
C7    1    0.204874    0.326580    0.720985    11.00000    0.04360    0.08269 =
         0.04808    0.00852   -0.00304   -0.02363
PART    1
C8    1    0.396139    0.393276    0.572479    51.00000    0.03118    0.04187 =
         0.03590   -0.00381    0.00162   -0.00132
PART    2
C8'   1    0.396139    0.393276    0.572479   -51.00000    0.03118    0.04187 =
         0.03590   -0.00381    0.00162   -0.00132
PART    1
C9    1    0.360850    0.371675    0.539549    51.00000    0.01686    0.04120 =
         0.03324    0.00013    0.00421   -0.00410
AFIX  43
H9A   2    0.330766    0.373482    0.551287    51.00000   -1.20000
AFIX   0
PART    2
C9'   1    0.367305    0.398573    0.530671   -51.00000    0.07970    0.30799 =
         0.07763   -0.09159   -0.03663    0.09849
AFIX  43
H9'   2    0.341083    0.420441    0.533569   -51.00000   -1.20000
AFIX   0
PART    1
C10   1    0.370964    0.348087    0.490360    51.00000    0.02172    0.04905 =
         0.03690    0.00095    0.00211   -0.00674
AFIX  43
H10A  2    0.347767    0.334845    0.468020    51.00000   -1.20000
AFIX   0
PART    2
C10'  1    0.377974    0.369889    0.482006   -51.00000    0.07169    0.27149 =
         0.07147   -0.09280   -0.03601    0.08177
AFIX  43
H12B  2    0.356300    0.369286    0.454492   -51.00000   -1.20000
AFIX   0
PART    1
C11   1    0.417077    0.343975    0.473685    51.00000    0.03492    0.05079 =
         0.03770   -0.00305    0.00300    0.00324
PART    2
C11'  1    0.417077    0.343975    0.473685    51.00000    0.03492    0.05079 =
         0.03770   -0.00305    0.00300    0.00324
PART    1
C12   1    0.450753    0.363415    0.506877    51.00000    0.02334    0.03858 =
         0.05205   -0.00299    0.00790   -0.00871
AFIX  43
H12A  2    0.480971    0.359719    0.496077    51.00000   -1.20000
AFIX   0
PART    2
C12'  1    0.448931    0.348620    0.511893   -51.00000    0.05777    0.15387 =
         0.05421   -0.04288   -0.01282    0.06221
AFIX  43
H10B  2    0.478460    0.336245    0.505066   -51.00000   -1.20000
AFIX   0
PART    1
C13   1    0.441218    0.388175    0.555577    51.00000    0.02383    0.03783 =
         0.04919   -0.00704    0.00593   -0.01115
AFIX  43
H13A  2    0.464726    0.401574    0.577364    51.00000   -1.20000
AFIX   0
PART    2
C13'  1    0.437830    0.372432    0.562978   -51.00000    0.05472    0.18525 =
         0.04507   -0.04143   -0.01970    0.05698
AFIX  43
H9'A  2    0.459741    0.373595    0.590208   -51.00000   -1.20000
AFIX   0
PART    0
C14   1    0.428272    0.315401    0.420333    11.00000    0.03315    0.05268 =
         0.03697   -0.00288    0.00175    0.00544
C15   1    0.428246    0.402290    0.682135    11.00000    0.03402    0.03967 =
         0.03640    0.00119   -0.00240   -0.00691
C16   1    0.435765    0.344672    0.688902    11.00000    0.09101    0.04283 =
         0.09108    0.01403   -0.05682   -0.02691
AFIX  43
H16A  2    0.417305    0.318714    0.671026    11.00000   -1.20000
AFIX   0
C17   1    0.470627    0.325804    0.722150    11.00000    0.08331    0.03657 =
         0.07881    0.01331   -0.04421   -0.01776
AFIX  43
H17A  2    0.474753    0.287276    0.727781    11.00000   -1.20000
AFIX   0
C18   1    0.499016    0.363933    0.746722    11.00000    0.03380    0.03554 =
         0.03683    0.00111   -0.00107   -0.00576
C19   1    0.492542    0.420757    0.739009    11.00000    0.04264    0.03630 =
         0.07266   -0.00136   -0.02009   -0.00795
AFIX  43
H19A  2    0.512314    0.446446    0.755173    11.00000   -1.20000
AFIX   0
C20   1    0.456737    0.440348    0.707286    11.00000    0.04491    0.03460 =
         0.06601   -0.00245   -0.01614   -0.00411
AFIX  43
H20A  2    0.452047    0.478974    0.703070    11.00000   -1.20000
AFIX   0
C21   1    0.539302    0.342294    0.777561    11.00000    0.03643    0.03685 =
         0.03751   -0.00033    0.00105   -0.00605
C22   1    0.384713    0.499666    0.633792    11.00000    0.03054    0.03959 =
         0.03723   -0.00394    0.00058   -0.00149
C23   1    0.421327    0.524906    0.607066    11.00000    0.04085    0.04271 =
         0.04339   -0.00396    0.01151    0.00167
AFIX  43
H23A  2    0.440320    0.503402    0.585021    11.00000   -1.20000
AFIX   0
C24   1    0.429186    0.582124    0.613578    11.00000    0.03763    0.04239 =
         0.04242   -0.00008    0.00769   -0.00274
AFIX  43
H24A  2    0.454205    0.598877    0.596915    11.00000   -1.20000
AFIX   0
C25   1    0.399726    0.614880    0.645065    11.00000    0.02891    0.04550 =
         0.04188   -0.00697   -0.00097   -0.00111
C26   1    0.361824    0.589713    0.668290    11.00000    0.03282    0.05320 =
         0.07336   -0.02270    0.01596   -0.00595
AFIX  43
H26A  2    0.340923    0.611892    0.687025    11.00000   -1.20000
AFIX   0
C27   1    0.354572    0.532020    0.664041    11.00000    0.03305    0.05304 =
         0.06188   -0.01432    0.01432   -0.00645
AFIX  43
H27A  2    0.329832    0.515210    0.681234    11.00000   -1.20000
AFIX   0
C28   1    0.411330    0.676125    0.655405    11.00000    0.03176    0.04619 =
         0.04279   -0.00723    0.00034   -0.00161
PART   -1
N110  6    0.411740    0.480852    0.411329    10.50000    0.17440    0.11549 =
         0.08091   -0.00656   -0.03521    0.05950
O110  3    0.468222    0.517981    0.470164    10.50000    0.34450    0.42839 =
         0.31126   -0.08522    0.14252   -0.29080
C110  1    0.420778    0.500989    0.464343    10.50000    1.50304    0.07501 =
         0.06833    0.00728    0.03394    0.10412
AFIX  43
H11A  2    0.399194    0.503091    0.491889    10.50000   -1.20000
AFIX   0
C111  1    0.368418    0.459856    0.399232    10.50000    0.10919    0.10629 =
         0.15938    0.05450    0.02447    0.05448
AFIX  33
H11B  2    0.347911    0.468683    0.428362    10.50000   -1.50000
H11C  2    0.357567    0.476853    0.366319    10.50000   -1.50000
H11D  2    0.370009    0.419604    0.394702    10.50000   -1.50000
AFIX   0
C112  1    0.444881    0.473225    0.376582    10.50000    0.10980    0.10629 =
         0.14107   -0.05248    0.02386   -0.00354
AFIX  33
H11E  2    0.472331    0.489884    0.390479    10.50000   -1.50000
H11F  2    0.449534    0.433474    0.371079    10.50000   -1.50000
H11G  2    0.437092    0.490722    0.342697    10.50000   -1.50000
AFIX   0
N100  6    0.249198    0.256490    0.911377    10.50000    0.10489    0.10875 =
         0.15084   -0.04026    0.04785   -0.00564
O100  3    0.248453    0.177749    0.972209    10.50000    0.10990    0.12328 =
         0.15614   -0.00670   -0.00614   -0.02674
C100  1    0.268396    0.212342    0.934805    10.50000    0.08312    0.13743 =
         0.13084   -0.03750   -0.00851   -0.00467
AFIX  43
H10C  2    0.298242    0.204049    0.924923    10.50000   -1.20000
AFIX   0
C101  1    0.270879    0.294431    0.878128    10.50000    0.07498    0.12676 =
         0.12300   -0.00502    0.05738   -0.01238
AFIX  33
H10D  2    0.249538    0.322605    0.866298    10.50000   -1.50000
H10E  2    0.295255    0.312263    0.897660    10.50000   -1.50000
H10F  2    0.283012    0.274972    0.847163    10.50000   -1.50000
AFIX   0
C102  1    0.199675    0.262834    0.914823    10.50000    0.08975    0.15371 =
         0.18405    0.04683    0.02290    0.00051
AFIX  33
H10G  2    0.190584    0.296578    0.896102    10.50000   -1.50000
H10H  2    0.185212    0.230700    0.898427    10.50000   -1.50000
H10I  2    0.190742    0.265388    0.952200    10.50000   -1.50000
AFIX   0
PART    0
O51   3    0.265114    0.500000    0.750000    10.25000    0.14066    0.11406 =
         0.07284   -0.04631    0.00000    0.00000
O52   3    0.250000    0.432940    0.500000    10.25000    0.11528    0.09514 =
         0.12132    0.00000   -0.04285    0.00000
HKLF    4

REM  shelxt_a.res in Ibca
REM R1 =  0.0752 for    8216 Fo > 4sig(Fo)  and  0.0778 for all    8818 data
REM    536 parameters refined using     16 restraints

END

WGHT      0.1475     32.9347

REM Highest difference peak  1.131,  deepest hole -0.517,  1-sigma level  0.084
Q1    1   0.2329  0.4844  0.7635  11.00000  0.05    1.13
Q2    1   0.1904  0.3604  0.7618  11.00000  0.05    0.81
Q3    1   0.2766  0.3300  0.9120  11.00000  0.05    0.74
Q4    1   0.4408  0.5197  0.3992  11.00000  0.05    0.63
Q5    1   0.4564  0.4848  0.4124  11.00000  0.05    0.60
Q6    1   0.1560  0.2747  0.9290  11.00000  0.05    0.60
Q7    1   0.2500  0.4611  0.5000  10.50000  0.05    0.58
Q8    1   0.2659  0.4471  0.4844  11.00000  0.05    0.54
Q9    1   0.4163  0.3579  0.7091  11.00000  0.05    0.50
Q10   1   0.3011  0.2676  0.9380  11.00000  0.05    0.50
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   20   10   24      0.10      0.00
   19   11   24      1.46      0.00
   18   12   24      0.23      0.00
   17   13   24     -1.38      0.00
   16   14   24      1.34      0.00
   12   16   24     -0.53      0.00
    9   17   24     -0.69      0.00
   11   17   24      1.15      0.00
    6   18   24     -1.31      0.00
    8   18   24      0.28      0.00
    1   19   24     -0.37      0.00
    3   19   24      1.08      0.00
   22    1   25     -0.69      0.00
   22    3   25     -0.27      0.00
   21    6   25      0.69      0.00
   20    7   25     -0.16      0.00
   13   14   25     -0.89      0.00
   12   15   25     -0.19      0.00
    9   16   25      0.19      0.00
    6   17   25      0.74      0.00
   20    2   26      2.06      0.00
   20    4   26      0.86      0.00
   18    8   26     -0.33      0.00
   17    9   26     -0.02      0.00
   16   10   26     -1.33      0.00
   15   11   26      0.86      0.00
   14   12   26      0.15      0.00
   10   14   26      0.50      0.00
    7   15   26     -1.54      0.00
    4   16   26     -0.35      0.00
   18    3   27      0.61      0.00
   17    6   27      0.23      0.00
   16    7   27      0.31      0.00
   15    8   27      0.02      0.00
   12   11   27      0.40      0.00
   11   12   27     -0.89      0.00
    5   14   27     -0.31      0.00
    7   14   27     -1.09      0.00
    2   15   27      0.00      0.00
   16    0   28     -0.17      0.00
   16    2   28     -1.77      0.00
   15    5   28      0.07      0.00
   11    9   28      1.57      0.00
   10   10   28     -1.43      0.00
    9   11   28      0.02      0.00
    6   12   28     -0.22      0.00
    1   13   28     -0.23      0.00
    3   13   28     -0.25      0.00
   12    1   29     -0.54      0.00
   13    2   29     -1.67      0.00
   12    5   29     -1.87      0.00
   11    6   29     -0.21      0.00
   10    7   29      3.13      0.00
    9    8   29     -1.46      0.00
    6    9   29      1.37      0.00
    8    9   29     -1.35      0.00
    5   10   29      1.04      0.00
    2   11   29      0.19      0.00
   10    0   30     -1.77      0.00
    9    1   30      0.16      0.00
   10    2   30     -0.18      0.00
    9    3   30      1.10      0.00
    8    4   30      0.07      0.00
    7    5   30     -1.24      0.00
    6    6   30     -1.59      0.00
    5    7   30      1.37      0.00
    0    8   30      0.12      0.00
    2    8   30     -0.10      0.00
    0    0    0      0.00      0.00
# SQUEEZE RESULTS (Version = 281016)
# Note: Data are Listed for all Voids in the P1 Unit Cell
# i.e. Centre of Gravity, Solvent Accessible Volume,
# Recovered number of Electrons in the Void and
# Details about the Squeezed Material
loop_
  _platon_squeeze_void_nr
  _platon_squeeze_void_average_x
  _platon_squeeze_void_average_y
  _platon_squeeze_void_average_z
  _platon_squeeze_void_volume
  _platon_squeeze_void_count_electrons
  _platon_squeeze_void_content
   1  0.121 -0.006  0.244      2304       406 ' '
   2  0.621 -0.006  0.256      2304       406 ' '
# Missing Reflections Below sin(th)/lambda = 0.25
loop_
  _platon_missing_refln_index_h
  _platon_missing_refln_index_k
  _platon_missing_refln_index_l
  _platon_missing_refln_theta
    2    0    0     3.012
    4    0    0     6.032
    6    0    0     9.069
    0    2    0     3.736
    2    2    0     4.802
    4    2    0     7.103
    0    4    0     7.489
    2    1    1     3.973
    4    1    1     6.568
    1    2    1     4.411
    3    2    1     6.139
    2    3    1     6.621
    0    0    2     3.585
    2    0    2     4.685
    4    0    2     7.024
    1    1    2     4.316
    3    1    2     6.071
    0    2    2     5.182
    2    2    2     5.998
    1    3    2     6.833
    2    1    3     6.451
    1    2    3     6.731
    0    0    4     7.185
    1    1    4     7.579
_platon_squeeze_void_probe_radius                  1.20
_platon_squeeze_details
;
_shelx_fab_checksum              78648

